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Costruzione di siti attrezzati per radiotelecomunicazioni – Piano straordinario 2009

B136_pdS0001_00 Pagina 1 di 9

1 PREMESSA 2

2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO 2

3 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI 3

4 ASPETTI PROGETTUALI 3

5 AZIONI DI PROGETTO 4 5.1 CARICHI PERMANENTI 4

6 VERIFICHE AGLI STATI LIMITE 4 6.1 RESISTENZA DI PROGETTO 4

7 CALCOLAZIONI ESEGUITE E RISULTATI 5 7.1 VERIFICA A RIBALTAMENTO 5 7.2 VERIFICA A SCORRIMENTO 6 7.3 VERIFICA DELLE PRESSIONI SUL TERRENO(PLINTO FLESSIBILE) 6 7.4 VERIFICA DELLE PRESSIONI SUL TERRENO(PLINTO TOZZO) 7 7.5 ARMATURA FLESSIONALE DEL PLINTO (PLINTI FLESSIBILI) 7 7.6 ARMATURA TESA DEL PLINTO (PLINTI TOZZI) 7 7.7 VERIFICA A PUNZONAMENTO (PLINTI FLESSIBILI) 8

8 ESITI DELLE CALCOLAZIONI 8 8.1 PRÉ DE PASCAL 8 8.1 VALNONTEY 8 8.1 KROME 9

9 ALLEGATO A – SOLLECITAZIONI TRALICCI 9

10 ALLEGATO B – FOGLI DI CALCOLO 9



1 PREMESSA Su incarico conferito al raggruppamento temporaneo, costituito dall’ing. Bruno

Cerise, dalla ICSSEA S.r.l. e dalla GDP Consultants, dalla IN.VA. S.p.A. è stato elaborato il presente progetto definitivo relativo alla costruzione di una serie di siti attrezzati per radiotelecomunicazioni necessari ad adeguare, integrare ed in parte a sostituire le installazioni esistenti.

Si è quindi predisposto un progetto completo che interessasse per gli interventi nei comuni di Courmayeur, La Salle, Saint-Rhémy-en-Bosses, Saint-Oyen, Valsavarenche, Cogne e Saint-Nicolas, di competenza del Servizio Associato Radiotelecomunicazioni Alta Valle (Sportello Unico Enti Locali) ed uno analogo per la postazione di Krome nell’alta Valle del Lys di competenza del Servizio Associato Radiotelecomunicazioni della Bassa Valle.

La presente relazione, a cura del sottoscritto ing. Bruno Cerise, illustra le

modalità di calcolo ed i risultati ottenuti in merito al predimensionamento dei plinti di fondazione delle postazioni di Pré De Pascal, Plan-Puitz (trasmissione e ricezione), Valnontey, Chaillod e Krome.

2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO Sono state osservate le seguenti norme in vigore per la valutazione delle

condizioni di carico, il calcolo delle sollecitazioni, il dimensionamento delle sezioni e dei collegamenti e per le altre considerazioni progettuali in genere:

• Legge 05.11.1971, N. 1086. "Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio armato, normale e precompresso ed a struttura metallica".

• OPCM 3274 d.d. 20/03/2003 – “Primi elementi in materia di criteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e di normative tecniche per le costruzioni in zona sismica”, e successive modifiche e integrazioni (OPCM 3431 03/05/05).

• D.M. 14.01.2008, “Approvazione delle nuove Norme Tecniche per le Costruzioni” pubblicato sul supplemento ordinario della G.U. n. 29 del 4/02/2008.

• Circolare 2 febbraio 2009 , n. 617 “Istruzioni per l'applicazione delle Nuove norme tecniche per le costruzioni” pubblicata sulla Gazzetta Ufficiale n. 47 del 26 febbraio 2009 - Suppl. Ordinario n.27.



3 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI I materiali presenti in progetto rispettano le caratteristiche meccaniche e di

resistenza riportate in seguito: 1) LEGANTI: Idraulici, previsti dalla Legge 26/05/1965, n. 595 e norme

armonizzate della serie EN 197 2) AGGREGATI: Conformi alla parte armonizzata della norma europea UNI EN

12620 3) ADDITIVI: Conformi alla parte armonizzata della norma europea EN 934-2 4) ACQUA: Conforme alla norma UNI EN 1008 5) ACCIAIO PER ARMATURA: B450C Il conglomerato cementizio da impiegarsi nelle strutture dei lavori in epigrafe

sarà dosato in modo tale da garantire una classe C30/35 per tutte le strutture (fondazioni, muri controterra, pilastri, travi e solai). Le altre caratteristiche del conglomerato cementizio, conformi alla norma EN 206, sono riportate di seguito:

CLASSE DI ESPOSIZIONE: XF3

- COPRIFERRO MINIMO: 30 mm - RAPPORTO ACQUA CEMENTO: < 0,50 - CLASSE DI CONSISTENZA DEL CALCESTRUZZO S4 - VOLUME MINIMO ARIA INGLOBATA: 4÷6 % - AGGREGATI RESISTENTI AL GELO D < 20 mm - MINIMO CONTENUTO DI CEMENTO > 340 daN/m³

Circa le altre prescrizioni esecutive si richiamano le disposizioni di cui al

D.M.14/01/2008.

4 ASPETTI PROGETTUALI Le verifiche riportate nel seguito hanno riguardato i plinti di fondazione dei

tralicci di Pré De Pascal, Plan-Puitz (trasmissione e ricezione), Valnontey, Chaillod e Krome. I plinti sono stati suddivisi in base alle alla loro geometria in plinti tozzi ed in plinti flessibili; in particolare:

Vengono definiti plinti tozzi i plinti per i quali 푣 < 2푑 Rientrano in questa tipologia la postazione di Pré De Pascal, Valnontey e Krome.

Vengono definiti plinti flessibili i plinti per i quali 푣 > 2푑 Rientrano in questa tipologia le postazioni di Plan-Puitz (RX e TX) e Chaillod.



5 AZIONI DI PROGETTO Le azioni di progetto prese in conto per il dimensionamento degli elementi

lignei relativi ai lavori in oggetto si suddividono in due macrocategorie: • carichi permanenti (pesi propri dei materiali strutturali, carichi permanenti

non strutturali) • carichi variabili (neve e vento). Di seguito si riportano in dettaglio le azioni considerate.

5.1 Carichi permanenti I carichi permanenti da considerare nelle verifiche di resistenza e stabilità sono

rappresentati dai pesi propri degli elementi strutturali. Per quanto riguarda i plinti dei tralicci, tali azioni sono date dal prefabbricatore degli stessi.

Per ragioni conservative, sono stati utilizzati i valori delle azioni arrotondate ai 5 metri di altezza successivi (il traliccio da 25 m è stato predimensionato utilizzando le sollecitazioni fornite per i tralicci da 30 m), mentre in caso di altezza pari a quella fornita, le azioni sono state incrementate del 20%.

Nell’analisi del prefabbricatore sono state già considerate sia l’azione del vento che del ghiaccio, nonché effettuate le combinazioni di carico agli SLU e SLE per la determinazione delle suddette azioni. Per ulteriori dettagli consultare l’Allegato A.

6 VERIFICHE AGLI STATI LIMITE Le verifiche da compiere in riferimento alle strutture in c.a. consistono nel

soddisfacimento degli stati limite così identificati: Stati Limite Ultimi (SLU): raggiungimento della resistenza degli elementi

strutturali Stati Limite di Esercizio (SLE): deformazioni istantanee e a lungo termine.

6.1 Resistenza di progetto Valore di calcolo di una proprietà del materiale

Rd = kmod Rk / ƴM Rk = valore caratteristico della proprietà del materiale; ƴM = coefficiente di sicurezza parziale per la proprietà del materiale; kmod = coefficiente di correzione che tiene conto dell’effetto, sui parametri di resistenza, della durata dei carichi e dell’umidità nella struttura.



7 CALCOLAZIONI ESEGUITE E RISULTATI Il predimensionamento è stato effettuato attraverso l’elaborazione di un foglio

di calcolo Excel, distinto per plinti di tipo tozzo e per plinti di tipo flessibile. Le verifiche ritenute necessarie per quanto concerne i plinti tozzi sono:

1. Verifica a ribaltamento 2. Verifica a scorrimento orizzontale 3. Verifica delle pressioni sul terreno 4. Dimensionamento dell’armatura

Le verifiche ritenute necessarie per quanto concerne i plinti flessibili sono: 1. Verifica a ribaltamento 2. Verifica a scorrimento orizzontale 3. Verifica delle pressioni sul terreno 4. Dimensionamento dell’armatura flessionale 5. Verifica a punzonamento

7.1 Verifica a ribaltamento

Affinché la verifica a ribaltamento della struttura sia soddisfatta, è necessario

che risulti:

휇 =푀푀 > 1

Dove, MR : Momento Ribaltante 푀 = 푀 + 푉 ∗ 퐻

MS : Momento Stabilizzante 푀 = 푁 ∗ (퐵 − 푏) + 푊 ∗

Ntot : Forza normale totale 푁 = 푁 + 푊 W : Peso del plinto 푊 = (퐵 ∗ 퐴 ∗ 퐻) ∗ 훾 Con ƴcls = 25 kN/mc



7.2 Verifica a scorrimento Affinché la verifica a scorrimento della struttura sia soddisfatta, è necessario

che risulti:

휇 =푓 ∗ 푁

푉 > 1

Dove, fS : coefficiente di attrito fS = 0,4

7.3 Verifica delle pressioni sul terreno(plinto flessibile)

Affinché la verifica di resistenza del terreno agli sforzi trasmessi dalla struttura sia soddisfatta, è necessario che risulti:

휎 < 휎 Dove,

σt : pressioni sul terreno 휎 = ∗∗

y: posizione asse neutro 푦 = 3 ∗ − 푒

e: eccentricità 푒 =

Mtot : Momento totale 푀 = 푀 + 푉 ∗ 퐻 + 푁 ∗ 푠



7.4 Verifica delle pressioni sul terreno(plinto tozzo)

Affinché la verifica di resistenza del terreno agli sforzi trasmessi dalla struttura sia soddisfatta, è necessario che risulti:

휎 < 휎 Dove,

σt : pressioni sul terreno 휎 = ∗

∗

7.5 Armatura flessionale del plinto (plinti flessibili) Affinché la verifica di resistenza della sezione sia soddisfatta, è necessario che

risulti: 푀 > 푀

Dove, MSD : Momento sollecitante massimo in corrispondenza dell’incastro della

mensola MRD : Momento resistente della sezione 푀 = 퐴 ∗ 푓 ∗ (푑 − 휅 ∗ 푥)

As: Armatura minima tesa 퐴 =, ∗ ∗

κ: posizione dell’asse neutro 휅 = , ,

con 휉 = 0.066 + 0.924휔

푥 = 휉 ∗ 푑

ωs : rapporto geometrico di armatura 휔 = ∗∗ ∗

7.6 Armatura tesa del plinto (plinti tozzi) Nel caso di plinto tozzo (comportamento rigido) cadono i presupposti per

l’applicazione della teoria delle travi. Nello stato fessurato si utilizza il meccanismo resistente delle bielle compresse,

collegate nella parte inferiore da tiranti. L’armatura minima è determinata dalla seguente relazione:

퐴 =푇푓

Dove, Td : trazione massima sui tiranti 푇 = 푁 푐표푡푔훼 α : angolo di inclinazione della biella compressa



NG : risultante reazione terreno nel baricentro 푁 = 휎 ∗ 퐴 σG : pressione sul terreno nel baricentro

7.7 Verifica a Punzonamento (plinti flessibili) Al fine di determinare se l’armatura della sezione è sufficiente per la verifica a

punzonamento, deve risultare: 퐹 = 0.5 ∗ 푢 ∗ 퐻 ∗ 푓 ≥ 퐹

Dove, u: perimetro critico di punzonamento 푢 = 2(퐻 + 푐) + 2(퐻 + 푑) con c, d : dimensioni del pilastro

8 ESITI DELLE CALCOLAZIONI

I risultati del predimensionamento e delle relative verifiche sono allegati alla presente relazione sotto forma di fogli di calcolo Excel. (Allegato B). Meritano tuttavia un ulteriore approfondimento i plinti di Pré De Pascal, di Valnontey e di Krome.

8.1 Pré De Pascal Le indagini geognostiche e geofisiche hanno determinato che il plinto di Pré de

Pascal si colloca in un sito caratterizzato da una copertura costituita da materiali grossolani, derivati dal disfacimento del substrato roccioso e/o depositi colluviali di versante per accumulo a drappeggio.

Considerate le elevate sollecitazioni a cui è sottoposto, e la tipologia di plinto individuata per questa fondazione (plinto tozzo), si è scelto di preferire un maggiore sviluppo in profondità il quale, associato all’inserimento di micropali, determina la trasmissione del carico ed un miglior ancoraggio direttamente allo strato roccioso del terreno, il quale garantisce una migliore portanza.

I micropali inseriti avranno dimensione pari a 168,3 con foro da 201/220 mm di lunghezza pari a 10 m.

8.1 Valnontey Le indagini geognostiche e geofisiche hanno determinato che il plinto di Pré de

Pascal si colloca in un sito caratterizzato da una conoide di materiali detritici di origine colluviale e di disfacimento del substrato lapideo.



Analogamente a quanto descritto per il plinto di Pré de Pascal, anche in questo caso le sollecitazioni elevate hanno determinato la scelta di un tipologia a plinto tozzo, sviluppandolo in profondità.

A differenza del caso precedente, tuttavia, la profondità elevata (4 metri) e i micropali, non sono funzionali all’ancoraggio in roccia e quindi alla trasmissione della portanza, quanto a determinare un miglior vincolo meccanico con il detrito. La tipologia di pali indicata è quella valvolata, aventi lunghezza pari a 6 metri e distribuzione di 1 al metro quadrato.

8.1 Krome La postazione di Krome si colloca su un terreno prevalentemente roccioso e,

per quanto concerne il trasporto di materiali da costruzione, raggiungibile esclusivamente attraverso elicottero. Per queste ragioni, le scelte strutturali sono state dettate dalla necessità di utilizzare volume di calcestruzzo ridotto, sia a causa della difficoltà di approvvigionamento dell’area, sia per la natura rocciosa del terreno che offre ottima portanza.

Dai calcoli effettuati (cfr. Allegato B, foglio B136_D29_KROME) si evidenzia che la fondazione non soddisfa le verifiche a ribaltamento lungo il lato corto: nelle calcolazioni non è stato però tenuto conto del peso dello shelter che verrà posizionato sul basamento del traliccio, pari a 20 quintali, il quale andrà ad incrementare il momento stabilizzante e il peso dell’insieme shelter-fondazione, utile alla resistenza a scorrimento. Le eventuali sollecitazioni che dovessero risultare in eccesso verranno assorbite dagli ancoraggi in roccia.

9 ALLEGATO A – SOLLECITAZIONI TRALICCI

10 ALLEGATO B – FOGLI DI CALCOLO

DATI PROGETTAZIONE secondo il D.M. 14.01.2008

POSTAZIONE VALLE D'AOSTA : H= 10 mZONA : 1QUOTA di INSTALLAZIONE (s.l.m.) : 1500 mCATEGORIA di ESPOSIZIONE : IVCLASSE di RUGOSITA' : DROTAZIONE per VENTO COSTANTE a 90 km/h : 30'COEFFICIENTE di TOPOGRAFIA : 1MANICOTTO di GHIACCIO (spessore) : 12,5 mm

AZIONI ALLA BASE DEL TRALICCIO NON COMBINATE

Azione alla base del traliccio SENZA GHIACCIO

TRALICCIO ANTENNE TOTALE TRALICCIO ANTENNE TOTALE

TAGLIO 8885 11252 20137 (N) 9975 11252 21227MOMENTO 43723 77422 121146 (Nm) 49194 77422 126616BARICENTRO SPINTA 6,02 (m) 5,96

Azione alla base del traliccio CON GHIACCIO



AZIONI ALLA BASE DEL TRALICCIO COMBINATE allo SLU

VENTO FRONTALE VENTO DIAGONALETRALICCIO ANTENNE TOTALE TRALICCIO ANTENNE TOTALE

TAGLIO 16558 19091 35649 (N) 18600 19091 37692MOMENTO 81172 130937 212110 (Nm) 91508 130937 222445PESO (Sfavorevole) 20711 20213 40923 (N) 20711 20213 40923PESO (Favorevole) 16734 17214 33948 (N) 16734 17214 33948

Vengono di seguito riassunte le azioni alla base del traliccio nelle due ipotesi di vento frontale e diagonale

VENTO FRONTALE VENTO DIAGONALE


BMB srlSocietà di Costruzioni Metalliche

Traliccio TEX H=10 m Prog. xxx - Gennaio 2010 Pag. 1 / 2

Bruno

Rettangolo

AZIONI ALLA BASE DEL TRALICCIO COMBINATE allo SLE


TAGLIO 11038 12727 23766 (N) 12400 12727 25128MOMENTO 54115 87291 141406 (Nm) 61005 87291 148297PESO 15574 15200 30774 (N) 15574 15200 30774




POSTAZIONE VALLE D'AOSTA : H= 15 mZONA : 1QUOTA di INSTALLAZIONE (s.l.m.) : 1500 mCATEGORIA di ESPOSIZIONE : IVCLASSE di RUGOSITA' : DROTAZIONE per VENTO COSTANTA a 90 km/h : 30'COEFFICIENTE di TOPOGRAFIA : 1MANICOTTO di GHIACCIO (spessore) : 12,5 mm










TAGLIO 24853 20912 45765 (N) 27958 20912 48870MOMENTO 184424 197445 381869 (Nm) 208326 197445 405771PESO (Sfavorevole) 29687 20213 49900 (N) 29687 20213 49900PESO (Favorevole) 23987 17214 41201 (N) 23987 17214 41201






Bruno

Rettangolo



TAGLIO 16569 13941 30510 (N) 18639 13941 32580MOMENTO 122949 131630 254579 (Nm) 138884 131630 270514PESO 22325 15200 37525 (N) 22325 15200 37525




POSTAZIONE VALLE D'AOSTA : H= 25 mZONA : 1QUOTA di INSTALLAZIONE (s.l.m.) : 1500 mCATEGORIA di ESPOSIZIONE : IICLASSE di RUGOSITA' : DROTAZIONE per VENTO COSTANTA a 90 km/h : 30'COEFFICIENTE di TOPOGRAFIA : 1MANICOTTO di GHIACCIO (spessore) : 12,5 mm










TAGLIO 81925 14235 96160 90720 14235 104955MOMENTO 991752 381762 1373513 1101035 381762 1482797PESO (Sfavorevole) 68218 3981 72199 68218 3981 72199PESO (Favorevole) 55120 3364 58484 55120 3364 58484





Traliccio TEX=25 m Prog. xxx - Ottobre 2010 Pag. 1 / 2

Bruno

Rettangolo



TAGLIO 54617 9490 64107 60480 9490 69970MOMENTO 661168 254508 915676 734023 254508 988531PESO 51300 2994 54294 51300 2994 54294


Traliccio TEX=25 m Prog. xxx - Ottobre 2010 Pag. 2 / 2


TRALICCIO VALLE d' AOSTA : H= 35 m

ZONA : 1

QUOTA di INSTALLAZIONE (s.l.m.) : 1919 m

CATEGORIA di ESPOSIZIONE : IV

CLASSE di RUGOSITA' : D

ROTAZIONE per VENTO COSTANTE a 90 km/h : 30'

COEFFICIENTE di TOPOGRAFIA : 1

MANICOTTO di GHIACCIO (spessore) : 12,5 mm



TRALICCIO ANTENNE TOTALE (U.M.) TRALICCIO ANTENNE TOTALE (U.M.)

TAGLIO 83000 28000 111000 (N) 92000 28000 120000 N

MOMENTO 1455000 835000 2290000 (Nm) 1605000 840000 2445000Nm

PESO 92346 13230 105576 (N) 92346 13230 105576 N

LATO TORRE : 2,27 m LATO TORRE : 3,21 m

AL PIEDE del COMPRESSIONE : 530799 N COMPRESSIONE : 788013 N

MONTANTE TRAZIONE : -478011 N TRAZIONE : -735225 N



TAGLIO 102000 34000 136000 N 90855 21022 111877 N

MOMENTO 1815000 1013455 2828455 Nm 1980098 994567 2974665 Nm

PESO 112455 16538 128993 N 112455 16538 128993 N




VENTO DIAGONALE


VENTO FRONTALE

BMB srl

Società di Costruzioni Metalliche

Traliccio ML 35 m Rev. maggio 2012 Pag. 1 / 2

Bruno

Rettangolo



TAGLIO 141820 35335 177155 N 155934 35335 191269 N

MOMENTO 2475579 1012004 3487583 Nm 2725494 1012004 3737498 Nm

PESO (Sfavorevole) 140087 15159 155246 N 140087 15159 155246 N

PESO (Favorevole) 113191 12249 125440 N 113191 12249 125440 N






TAGLIO 94546 23557 118103 m 103956 23557 127513 m

MOMENTO 1650386 674670 2325056 N 1816996 674670 2491666 N

PESO 105346 11400 116746 N 105346 11400 116746 N








Traliccio ML 35 m Rev. maggio 2012 Pag. 2 / 2

Progetto definitivo postazioni Inva2Costruzione di siti attrezzati per radiotelecomunicazioni – Piano straordinario 2009

TAGLIO MOMENTO PESO (favorevole) PESO (sfavorevole)104955 N 1482797 Nm 58484 N 72199 N

125946 N 1779356 Nm 70180,8 N 86638,8 N

Schematizzazione del plinto di fondazione

400 X 200

600600

A 600B 400h 200dA 200dB 200

Azioni alla base del traliccio combinate allo SLU:

Incremento del 20% delle sollecitazioni

POSTAZIONE DI PREDEPASCAL: Altezza traliccio 25 metri

Dimensioni plinto

Posizione traliccio

200

200

W

NV

M

B136_D11_POSTAZIONE PREDEPASCAL

dB 200

Dimensione traliccio c 150d 150

Lungo il lato lungo

W 1200000 NNf 86638,8 NMS 2573278 Nm

V 125946 NM 1779356 NmNs 70180,8 NMR 2171610 Nm

μR 1,184963

Lungo il lato corto

W 1200000 NPeso plinto

Peso sfavorevoleM. stabilizzante

Taglio

VERIFICA A RIBALTAMENTO

Peso plinto

MomentoPeso favorevole

M. ribaltante

W 1200000 NNf 86638,8 NMS 3773278 Nm

V 125946 NM 1779356 NmNs 70180,8 NMR 2171610 Nm

μR 1,737548

Peso plintoPeso sfavorevole

MomentoPeso favorevole

M. ribaltante

M. stabilizzante

Taglio



Ntot 1216458fs 0,3V 125946

μsl 2,89757

e 1,382949d 1,6170513d 4,851152

σt 88407,79

yG 1,276196 a 1,6575

σB/2 33735,54 b 1,348804

σG 65150,28 c 2,136955

R 781803,4

Taglio

VERIFICA DELLE PRESSIONI SUL TERRENO

d appl. caricoeccentricità

d carico totale

sigma terreno

posizione baricentro

sigma in B/2

sigma baricentro

DIMENSIONAMENTO ARMATURA PLINTO

risultante

coefficiente attrito

VERIFICA A SCORRIMENTO

Forza normale tot.


R 781803,4d 1,95

inclinazione biella sen α (°) 0,775636 α (rad) 0,887723 α (°) 50,86276

Trazione T 636198,7Armatura As (mm²) 1625,859

As (cm²) 16,25859 Ferri 7Φ18/m

altezza utilerisultante




45230,4 N 266934 Nm 40737,6 N 49107,6 N


300 X 80

300500

A 300B 500h 80dA 85dB 85


Lungo il lato lungo

W 300000 NNf 49107,6 NMS 791741,5 Nm

V 45230,4 NM 266934 NmNs 40737,6 NMR 337745,3 Nm

μR 2,344197

Lungo il lato corto

W 300000 NNf 49107,6 NMS 491741,5 Nm

V 45230,4 NM 266934 NmNs 40737,6 NMR 337745,3 Nm

μR 1,455954

Momento

POSTAZIONE DI PLANPUIZ RX: Altezza traliccio 10 metri



Dimensioni plinto

Posizione traliccio


Peso plintoPeso sfavorevoleM. stabilizzante

Taglio

Peso favorevoleM. ribaltante


TaglioMomento


85

85

W

NV

M

B136_D14RX_POSTAZIONE PLANPUITZ


Ntot 308370 Nfs 0,3V 45230,4 N

μsl 2,045328

Ntot 349107,6 NMomento flettente tot. Mtot 289307,8 Nm

e 0,828707 > 1

y 5,01388 m

σt 4,641882 N/cm2

0,004642 kN/cm2

Qpl 60 kN/mQpt 139,2565 kN/mq 23,99356Qinc 36,00644 kN/mQb 79,25647 kN/m

dist. Tral. In cui Q=0 l 1,296399 mMsd 282,878 kN*m

Rck 25 N/mm2

fcd 14,17 N/mm2

Resist. Acciaiofyk 450 N/mm2

fsd 391,3043

As 1070,978 mm2

10,70978 cm2 Ferri 5Φ16/m

ωs 0,012975 < 0,207

ξ 0,077988x 5,927126 cmk 0,346917

Mrd 309,8825 kNm

2p_cr punzonamento u 600

tensioni ammissibili τ 1,299143 ≤ 6,666667

Verifica SLU F res 31200 ≥ 49107,6



Forza normale tot.

Carico bordo

Taglio


Forza normale tot.

eccentricità

Posizione asse neutro

Sigma terreno

DIMENSIONAMENTO ARMATURA FLESSIONALE PLINTO

Peso plinto al mPressioni terreno al m

Andamento Q al mCarico incastro

VERIFICA A PUNZONAMENTO

Mom. Soll max

Resist. Cls

Armatura tesa

Rapporto geom. Arm


Momento resistente

B136_D14RX_POSTAZIONE PLANPUITZ



125946 N 1779356 Nm 70180,8 N 86638,8 N


400 X 130

400750

A 400B 750h 130dA 200dB 155


Lungo il lato lungo

W 975000 NNf 86638,8 NMS 3829528 Nm

V 125946 NM 1779356 NmNs 70180,8 NMR 2083448 Nm

μR 1,838072

Lungo il lato corto

W 975000 NNf 86638,8 NMS 2084290 Nm

V 125946 NM 1779356 NmNs 70180,8 NMR 2051866 Nm

μR 1,015802

Momento

POSTAZIONE DI PLANPUIZ TX: Altezza traliccio 20 metri



Dimensioni plinto

Posizione traliccio



Taglio



TaglioMomento


155

200

W

NV

M

B136_D14TX_POSTAZIONE PLANPUITZ


Ntot 991458 Nfs 0,3V 125946 N

μsl 2,361626

Ntot 1061639 NMomento flettente tot. Mtot 1914285 Nm

e 1,803141 > 1

y 5,840576 m

σt 9,088476 N/cm2

0,009088 kN/cm2

Qpl 130 kN/mQpt 363,5391 kN/mq 21,19873Qinc 108,8013 kN/mQb 233,5391 kN/m


Rck 25 N/mm2

fcd 14,17 N/mm2


fsd 391,3043

As 2817,643 mm2

28,17643 cm2 Ferri 6Φ24/m

ωs 0,015442 < 0,207

ξ 0,080268x 10,11381 cmk 0,347455

Mrd 1350,476 kNm



Verifica SLU F res 94640 ≥ 86638,8



Forza normale tot.

Carico bordo

Taglio


Forza normale tot.

eccentricità


Sigma terreno





Mom. Soll max

Resist. Cls

Armatura tesa

Rapporto geom. Arm


Momento resistente

B136_D14TX_POSTAZIONE PLANPUITZ



191269 N 3737498 Nm 125440 N 155246 N


500 X 400

500500

A 500B 500h 400dA 250dB 250


Lungo il lato lungo

W 2500000 NNf 155246 NMS 6638115 Nm

V 191269 NM 3737498 NmNs 125440 NMR 4816174 Nm

μR 1,378296

Lungo il lato corto

W 2500000 NNf 155246 NMS 6638115 Nm

V 191269 NM 3737498 NmNs 125440 NMR 4816174 Nm

μR 1,378296



POSTAZIONE DI VALNONTEY: Altezza traliccio 30 metri

Peso plinto

Dimensioni plinto

Posizione traliccio



TaglioMomento


Peso sfavorevoleM. stabilizzante

TaglioMomento


250W

NV

M

250

B136_D17_POSTAZIONE VALNONTEY


Ntot 2529806 Nfs 0,3V 191269 N

μsl 3,967929

e 1,40759 >1d 1,09241 m3d 3,27723 m

σt 324084,2 N/m²

32,40842 N/cm²

yG 0,993081 m a 3,3575

σB/2 76860 N/m² b 0,881919

σG 225878,7 N/m² c 3,471396

R 2823484 Nd 3,95


Trazione T 741648,1Armatura As (mm²) 1895,344

As (cm²) 18,95344 Ferri 7Φ20/m

eccentricità


Forza normale tot.coefficiente attrito

Taglio


sigma baricentro

risultante altezza utile

d appl. caricod carico totale

sigma terreno



sigma in B/2

B136_D17_POSTAZIONE VALNONTEY



104955 N 1482797 Nm 58484 N 72199 N


420 X 155

420550

A 420B 550h 155dA 210dB 180

POSTAZIONE DI CHAILLOD: Altezza traliccio 20 metri



Dimensioni plinto

Posizione traliccio

180

210

W

NV

M

B136_D18_POSTAZIONE CHAILLOD

dB 180


Lungo il lato lungo

W 895125 NNf 72199 NMS 2613212 Nm

V 104955 NM 1482797 NmNs 58484 NMR 1768294 Nm

μR 1,477815

Lungo il lato corto

W 895125 NNf 72199 NMS 2009721 Nm

Momento



Taglio


Peso plintoPeso sfavorevoleM. stabilizzante MS 2009721 Nm

V 104955 NM 1482797 NmNs 58484 NMR 1750748 Nm

μR 1,147921

M. stabilizzante

TaglioMomento




Ntot 908840 Nfs 0,3V 104955 N

μsl 2,597799

Ntot 967324 NMomento flettente tot. Mtot 1636563 Nm

e 1,691845 > 1

y 3,174464 m

σt 14,51049 N/cm2

0,01451 kN/cm2

Qpl 162,75 kN/m



Forza normale tot.

Taglio


Forza normale tot.

eccentricità


Sigma terreno


Peso plinto al m


Qpl 162,75 kN/mQpt 609,4408 kN/mq -43,2989Qinc 206,0489 kN/mQb 446,6908 kN/m


Rck 25 N/mm2

fcd 14,17 N/mm2


fsd 391,3043

As 3263,459 mm2

32,63459 cm2 Ferri 7Φ24/m

ωs 0,014213 < 0,207

ξ 0,079133x 11,94911 cmk 0,347187

Mrd 1875,301 kNm

Carico bordo



Mom. Soll max

Resist. Cls

Armatura tesa

Rapporto geom. Arm


Momento resistente rd



Verifica SLU F res 122915 ≥ 72199





45230,4 N 266934 Nm 40737,6 N 49107,6 N


150 X 70

580580

A 580B 150h 70dA 75dB 455



POSTAZIONE DI KROME: Altezza traliccio 10 metri

Dimensioni plinto

Posizione traliccio

455

75

N

V

M

W

B136_D29_POSTAZIONE KROME

dB 455


Lungo il lato corto

W 152250 NNf 49107,6 NMS 151018,2 Nm

V 45230,4 NM 266934 NmNs 40737,6 NMR 329148,5 Nm

μR 0,458815

Lungo il lato lungo

W 152250 NPeso plinto



TaglioMomento


TRASCURABILE IN QUANTO IL PESO DELLO SHELTER AUMENTA IL MOMENTO STABILIZZANTE

W 152250 NNf 49107,6 NMS 664964,6 Nm

V 45230,4 NM 266934 NmNs 40737,6 NMR 483951,4 Nm

μR 1,374032


TaglioMomento




Ntot 160620 Nfs 0,3V 45230,4 Nμsl 1,065345

e 1,325671 md 1,574329 m3d 4,722986 m

σt 14701,22 N/m²1,470122 N/cm²

yG 1,235873 a 0,5525

σB/2 5674,401 N/m² b 1,489127

σG 10854,32 N/m² c 1,588318

eccentricità


Forza normale tot.coefficiente attrito

Taglio


sigma baricentro

d appl. caricod carico totale

sigma terreno



sigma in B/2


R 47216,3 Nd 0,65 m


Trazione T 127259,8 NArmatura As (mm²) 325,2231

As (cm²) 3,252231 Ferri 5Φ14/m

risultante altezza utile


Date post:	20-Feb-2019
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