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5/14/2018 Calastrelli e Imbottiture - Finzi Nova - slidepdf.com
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ELEMENTI
STRUTTURALI
L. FINZI
E. NOVA
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e quindi
C D N 1,a4 X 550.0000' = ---. = ---- = 2.270 kg/cmz < 2400
A 326
-.Il....~£.~!!tE!l:.P_~~.~2.~~g_~..~.~.~~~~!.~~~~~~~~!...~!.~.:miIla ...U I l . . . . .~t~.~?le....v~~P3.!:ggi9j!!t'§Imini ..d i . y : . a l o . r e . . .el.raggio .....~ i n e r z l a : : a : e l I i i : : s . e z i o n e : : c o m -posta e per converso la preseIlzlt.<!~I~_t!'e-l!.9_<li€!&.m:g_Q_g~L_Q$l.astrelli" " _ ." ' ;- a : WY. h_ · .· ·;·· ·· ·,__ .. • . ·· ·, ,· ·· ·, ,· ·· ·· ·· • ." . ••". ;. .. . •••• ••• .. . .; . .1 .. mCI e m termini •.dl.EesQ._~._g!.__Q9_§tl.;lI.....aX;Qr(J;Z;.lQne.,..~ ~ " " = _~ . ~ ·. _ ., · m = ~, - = _" " '_ = _ _· , . ~ _ = =
IIpeso del profilato e pari a 256 kg/m e l'ingombro esterno diern 43,2 X 30,7.
. Se voglj~mo fare ricorso ad un profilo composto con piatti sal-dati della sene lIS possiamo adottare un profile HSH 500 '223 il cui
~es~ (22:3 kg/m) () inferiore del ]:3% circa mentre l'ingomb~'o esterno
e di ~m .50 X 50, cioe un poco superiors al precedents. Occorre pero
far riferimento ai coefficient.i (JJ meno favorevoli dati nella tab. 2.V(H /E < 1,2). Per
.Ker di pili 1'8,sta compos~arti_9,QI.i:!.:!;.!!!ente_§_~_.9.2J~.§_tre.n~~.l-. e.IlilL.defoxmabikd iun' a.sta-ffiQ.nGlitiear-eq-u-i'V'8!}en1ie-in-.ter-mmi.4i-x:ag;gio
d)nerz~_.gI.Qh!J,le,~.gLgio va tenuto conto in sede di progettazione ..O""""·", .~8-"~~"~. ~ ·7#- ,$ _? "_ = ·· _ /_ ., _~ N . =< ' N ' , " " <_ , . " " " " _ " ' - = , ~ , . , " " " ' " ' " ' . , . , , . . . " " ' ! " " " ' ' ' ' '' ' ' ' ' - ' ' ' '' ' ~ ' ' ' ' A = ' ' ' ! > ' , # I ' ~";" "~ ~S ;"
(:J = 1,16
La veri fica per aste costituite da due correnti uguali si esegue
secondo il metodo indicato al paragrafo 2.2 adottando per i coeffic ient i
C D i valori delle tabelle 2.II e 2.V. Tuttavia .lg,_.§_I1~JI~:z;_zil!_Q.()vrilc~§$J;}r.e~
~~?":~.~~~._~~~?!_ldo i criteri indic~.tLpeL3~~~.,_
Quando uno degli assi principali di inerzia della sezione, l'asse
x-x, taglia tutte le sezioni degli elementi componenti l'asta (vedi fig.
20) per la verifica nel piano normale all'asse x-x la snellezza A si
valuta come per un'asta semplice. Per la verifica nel piano x-x occorre
distinguere tra i due tipi di collegamento dei correnti, a calastrelli e
a traliccio.
450,1.=_.-0."'" 36
12,7
si ha
e quindi
co).v
A
1,16 X 550.000
284= 2250 kg/cm2 < 2400
Aste calastrellate(1=---
N el caso di collegamento a calastrelli si assume la snellezza ideale
E du~b~o che. la ri~uz~on; ~i peso ~onseguita in questo caso ripaghi
dei maggiori COSt lunitari, E irrvece mdubbia la convenienza di fare
uso .di acc~ajo ti~o 2, dato il modesto valore nelle snellezze in gioco.
In linea dimaseima tale convenienza perrnane f ino a snellezze A =
= 70 -7- 80.
= vi },2 + ,1.2Y 1
dove \ ~ ¥ = ~ t _ lQ _ H ~ \ ,S g : ? £ 1 L E ~ g g j < : l _ ,~ ' i_ I l, £ ~ ~ i~ " " . ~ ~ _~ _ ~ E ~ ~ _ ~~~~.~,i.<?!lei~~:,p~<:lall' asse ;t ~! _ _ ,J!E).".!!~."£~i,h_i.l:.i!2t~I_Q,§.§.!Lg.~L2.alasi!'eUL~"_iJ..-."-__e!1 rag~i~~i~irnod'inerzia della sezione dell'elemento singolo.
~·~····La'··forillura~e-'apprrcabilesao-quando-~-ve-;:Ificata~ra"'c~dizione___ ,N"_~_~.,_,._,,_,'";'_~m_~.. '_,, ~ ' " ~_·
Per notevoli Iunghezze libere di inflessione e per azioni assiali non
rilevanti conviene spes so ricorrere ad aste composte da correnti colle-
gati tra loro mediante aste di pareto disposte in modo da costituire
~n traliccio a sc~ema triangolato oppure mediante calastrelli disposti
in modo da realizzare uno schema a telaio.
i--~¥(~~-;,~-~I_?~O_~e_~ls~o __me",bro d_ell~
",disuguagliania'-sia - S U : p e ; : i o ; : ~ a 50_:_~!~E~!llenti ~<:VT~."_~S~~~~~..
·--~~~~--·-·-···"-·""--·'''·'---'·-'·-··T~-·-').-.-:::; 50~ly
, . , " , . ~ . " , , -..~.---.,,~.-.,..----.,-~-.-
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Nella relazione precedente Neil carico totale agente sull'asta
la sezione trasversale complessiva ed OJ il valore corri-
a) b)
1 y \ y! i1 y
+--- I. _ _ _ j _ _
I I
c)
I--t-- __(- d)
Fig. 20
~noltre e necessa,IiQQhE3J~rigidezza dei calastrelli sia molto ele-
yata ~i~p~tt~~~;~ll~ dei correIl~I::At~ifi~~-;~~2Pp_QI~l!n;;_ad esern-
pio~che -per--carast iem-i~-~i~~t~_1r~i>i>?J.to--tr~__~I~~7;~a,_§Lcalastrello
----~I~~~~~~}I§::~~I~~§~[m~iiQpari:--a----O,5.
Icala§tI~!!Lg&llliQ1!Q§mgdjyigE3II'lJ_~_s_ta_Il_~Il"l1~Il()re c~l"l1EH~_2hei correnti siano vincolati tra loro con incastri perfetti aYI~estremita
e~~rn;_~~?i~-d,;-I~--p~~tiintermedi:--In61 tfe-----l'iiterasse--tra-Ica:f~;;trelli
dev(3--I'l§§gI~-gQ§iante=--:':----
36
A s te t ra l ic c ia te- .~
Anche nel caso di collegamenti a traliccio si ha un aumento della
snellezza per quanto in questo caso l 'incidenza sia molto pili modesta.
Per Ie tralicciature conformi alIo schema della 21 si
la snellezza
Fig. 21 Fig. 22
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}.*= } . 2 + _ 1 _ O _ A _ l _ d _ 3
Y Y l c l t2 A d
It
Fig. 23
Nelle formule precedenti:
e la sezione di una diagonals per gli schemi delle figure 21 e 22
e delle due diagonali in un campo per gli schemi della fig. 23.e la sezione del traverso : '
e la lunghezza della diagonale;
e l 'interasse dei correnti ;e la lunghezza della diagonale proiettata sull'asse dell'asta.
Le giunzioni delle aste di parete ai correnti possono essere realiz-
zate mediante saldatura 0 con uno 0 pili chiodi 0 bulloni normali.
1. ":..: ! ' . ~ . ~ . ~ . < ; >.J?~~.2~_.~.~~.~....().~p()~!.~...()~..ELlf1§trelli,.g~~~~().P~E..g.~~!1!LtD1:1991il:t~c!~y~~~§~,reY§J]ficataJaRtabilita.locale.di.{'_ias.c.uu~c.o:rr.ente.per
di carico ad esso affidata ponendo f3 = 1.
38
, 1 \ .
\~I\ I " I t
L J r ~1y , j1 y
I .I
b)
1yY l
1 y
4~r I, ~a)
i [ ': x "#·~·I ~Ie ;/ y l ' 1 y
+ -1y j y l
1 1 y\
C ) d)
Fig. 24
L!~te.£g}Q§lr.elZ11t~....! f .QJl1p.al t{L
Nel .primo .cas? L ~ : _ ~ ~ L . § g _ :. _ § ' L ! .' Z . ..!~E!!i£~_Jl)J_o_.ellaer.e... .ondot.ta.comeperUn'asta"'sempiiC'e purche i coll~gamenti siano di~p_()§~L.!:!:Q_I!1t~r.~.§_se
n;n"maggio ' re- 'Qi "5U1;1 ' ;; ;i~ 'I )e r" -accla i (r" ' tlpo"TedT"40i1min per aCS!:!:!2.
t ro"2"eco inu 'n" 'ue~alme no-aCt~~f-del1a~Iun~hezza~ 'In--ar t lco larep · "· · ·· " ·• ._ " , , 9 ,, " " " "2 . • ." ~ - • •. •. •~"---.P.."".,-.- ,, .
E ~r l.~a~te ~ ? r _ n P ? S ~ :~ . . . .d~.::ng?l~~i,~.!::!!~g~~Ep()§g~~E_()£~.(§~:..~~)IcofIegamentl devcm:Oessere"reailzzati mediante calast~~lli alter~f1ti-..~~~·nte·.r t ogona ti - ·tTI t- lo ro : · · "· · - ·" · · · " ·· · · · · - - .- . . - . . -_ ._ "~,~~,, "~"~". ., .
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·.~~.r__~~ia~.~~~~oi calastrelli vanno uniti a ciascuno de Ii ele a+i
ll1~?lante saldatura·ovvero·conaImenod~~: ; g... men~lcalibratr'oad'attrIto: clllodl o clll.EUmllom,
It ~ := _ - _ : = , : J . ' o o _ i l . · . · . ' n n _ _ . . . _ m C ~ = = = : : · - . :I
. x ~ -,-----, - -- ---~::=:-.:==:...::=::.- - = - - =
'-- '._--} L~ ,
Fig. 25
_.4~f(} .g Q . ' I J : . _ i . m ~ g . t . t it u ' l . e . ~ c . a Z a s t r . e l Z o
d , • . : t 'T{31E !~C( ) Il< : l( )2~s01Lvec l if i ~ ,g ? ) , . .s~ . IE l i Il lh o t ~ i~1 lr : E l .c l i ·gQUE lgQ : i ll (On t o
( ) . :. ( ) ll . C l , . .s.!QIgE;I:El1estesse funzioni dei calastrelli . .<:li.clli sopra oltre al
delle si dovrafar~~if(;~i~~ento
_ } I l a _ l , ~ _ ~ ! l _ : ~ ~ ; ; _ ! . ! ' J L r \ . J : J . f ; l i_prQf i l \ ! : . tL.clLSlit !D,·j !g.~EIl: .~.~.~.~~.<:lt.S.ClJ!.fl~g:';1~.l:l~ala snelle,~za.deWasta. ..:ve;qga :v~lutata con..xiferimento. .).lItdifferente
ragg:~"d merzia del pr()fil~'~'ngol0 ad esemp·o. intorno all ~ ; ; . ~ - ; ; ; ~ x.della figura 2 4 a la verifica potra condurs' com per un'~;ta semplice,
In-.qllElS~_9~§Q.sLptra farenche uso di mbottiture coritinsato
bulone normale d'sposte ad mter alli non maggiori di' 50 ~lmln e
:~~~~Eque .almeno ai terzi della lunghezza.
" " ~ . I 7'
~ ' + ~ ~ r~lqF~!:g~-~-~ i : ~ ~ ~ i - - ~ - - ~ - - ~ Y J % ~ J F ~ ' - -)/ ~ '"" L....- ---_-L-- ----
1Fig. 26
• 0 Quando gli assi d'inerzia dell'intera sezione non tagliano gli ele-:
menti che lacompollgono ('vedi fi' 28 si precede separatamente
alla verifica nei due piam prmclpali 'Ii base ai criteri ptecedentemente
indicati.
Icollegament tra i correnti delle aste composte compresse (cala-
strelli
che verra maggiorata del 25% in presenza di azioni dinamiche.
Jlg.()efI-iie~te~.~.~uello desumibile dalle tabelle,. 2.IIe 2.V in
funzione della sne ezzaeqUlvalente}.*dell'asta ..compostac, N e la
forza assiale tot ale per, la quale sLvl.loleeffettuare> Ia-verifica.
9uando la distanza massima le tra~li assi<:lel()()rrel:lti~~PE3r~ il
valore 20 i1min ed il collegamento e realizzato con calastrel ila forza
T*de ve e ss e re r ii a gg i o :r a ta : de ll aq l.la n ti t~ 5( l; 7~ ;: ·· · =20)% :
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I calastrelli e le imbottiture di colle .tendo che l'azione tagliante T* .. ~am~nto SIcalcolano ammet-
ti e che i SIripar tisca IIIqu t I' ,ren I e che 1 punti di inversi d ' . 0. e egua 1 tra 1 cor-
. lOne elmomenti ' ,campi (vedi fig. 29). SIanoa meta dei singoli
I
I
42
r - - -1- -,
1AI:. h !\ 'r 'v- I
\ \ I
: I j I :
: -0 ;-~ :L__ ; J
60&-
< i r ~ o i
,,
L.~~~~l
- - - - . . . . _h·m Ad
Fig , 27
I,
f
J
_ 1 ! ! J ~ l ; 1 L ! E - _ ~ ~ g J_9~1~§!!I:)Jli..___Joro __ollegam.entLdQYQllQ_J~§_§~!~~!9():-!!t_~. 2 - ~ ~ j g , Q : n ~ i _ l : I , .so.p_p_orffire.-..azione tagliaute ..T . . _ _ .e.. l .._Juomento_ M
dL .9 J J j. a l la . .f 1 g uFa . ..29.;Per i collegamenti con imbQttitura sara sufficiente dimensionare
le saldature, i chiodi 0 ibulloni per l'azione tagliante T . attesQ che il
momento flettente M puo essere riguardato comeun effetto secondario.
b)
Fig. 28
Supponiamo, a titolo di esempio, di dover progettare un'asta
compressacon lunghezza libera di inflessione l = III e destinata a
sQPportare un'azione assiale di compressione N =0 ton.
4 3
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L'asta potr' .f a essere reahzzata con 2 CNP a ..g. 20b. ' CCOpplatl come in
. Supponiamo di usars 2 CNP 200 i ...dlstanza n- tta mutua di 14 n acciaro tipo 1 posti ad una
1 em (con h l .e dotati dr calastrelli con pa l c e t = 14 + 2 X 2 = 18 em)
sso 1=00 em. Si ha:
l 600Ax =-.-= _= 78
Per A =1, con riferimento alIa tab. 2.11, si ha
OJ = 1,64 e quindi:
OJN
A
1,64 X 60.000------ = 1530 kg/cm2 < 1600
64,4G=
2X 7,71
___Uf_ 200
--+
Ii "
18_ + _ ~ +_~O L
- - - r - l ' 1 ~ ~ - - ; - - ~: I 0
I I~!-~ i I . . t : i
' < ' f - - I I I"~~~,,,~,,,~,,,,,,,,I~----+-----+.I,~. ~ ,
N I, II I i
I I : I0" II '1-+
-(:j~ ----- - - - 1l -~--f f-- ~
: : i i iI I III I i I
r l l ll'" I ~ I~ I
. _ I L ~ r -J - I
+-M I. .-
.t.2+120x8 .-, '240"
Fig. 29
A _ l 600
Y _ -T;; - = ~9,26=5
1 _ h 100Al -__ i1y="2):4 = 4, 7 < 50
It =18o_. ~
,_ _ _ 1 _4Q __~ 7? _ _j_75
Fig. 30
Procediamo ora al dimensionamento dei calastrelli, costituiti
ciascuno da una ooppia di piatti 120 X 8 mm collegati ai profilati a
[ ciascuno con cordone di saldatura con spessore di calcolo s = 5 mm
(vedi fig. 30).A* =652 + 472 = 81> 78
44
45
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Si ha per I'azione tagliante virtuale T*'I II va ore
T*=1,64 X 60000
100 = 985 kg.
Corrispondentem nte il taglio e iln~II . momento fiettente "v a COPPlil di calastrelli va gono . massIllU
T =T * ____ : .: _ _I t -
985 X 100
18 = 5500 kg
985 X 100
2
,M= T* it
2 =49.250 kgcm
Nei piatti costituenticalastrello si ha corrispondentemente
3 ']' 3Tmax = _ "__= _ 5.500
2 2 -::-2-X-0-,8-X--1-2-= 430 kg/cmz
.MaTIax = = = - == -~.
W ----- -- =1280 kg/cm2
6X 0,8 X 122
49.250
Lo stato di sforzo e pertan to nell in .
non cOl1viene scendere a dimensioni . /I~m~ accettablle e comunque
Iegamen to troppo fiessib 'le III non per non rendere II col-
Nelle saldature di III ha infine co egamento tra calastrelli e profilati a [
5500
T = -::2-x-'0,-5--X-1-2- = 460 kg em-
49.250a=~~ __~ ~.
12 X 2 X 0,5 X 5 = 820 kg/cm2
valori anch essi accettabih.
-- Converra svolgere un ult . .aste composte compatte . errore esern pm con riferimento aUe
" Consideriamo pertan 0 un'asta com ressa .. .d inftesslOne l = 3 m dest:. P , Iunghezza liberaton. nata a SOpportare un azione assiale N 25
46
L'asta potra essere real.zzat con d e angolari a lati disuguah
come que rli rapp.esentati in fig 24b. Supponiamo di usare 2 L 60 X
120 X 10 in a. .ciaio tipo 1 disposti corne in fig 31a con oalastrelri
III piatto 80 X 10 ogni 60 crn.
Si ha
300
A x = = 793,82
300, 1 . y = = 91 79
3,3
60, 1 . 1 = = 47 < 50
127
Per },= dalla tab. 2.II si ha w =1,$3 e conseguentemerr e
w N 1 83 X 25 000(1=-----:---= = 1340 kg/crn2 < 1600
A 34,2
Non occorr- cioe far riferimento alla snellezza Ideal , 1 . * , la v ri-
fica dei calastrelh ruo essere eseguita come per l 'esempio prcedente
ric rdand ovv arnente che qui ogm oala.itrelo e co-t.tuiro da un solo
piatto.
in ece si p . eferisce collegare tra 101'0 i due profilati mediante
imbottiture (vedi hg. 31b) I'asta compostaJe- e essere verificata
con rierimento alla cnellezza ideale
che sale , 1 . ' = 1 2 X 102 - 20=103 perche 'inflessione laterale
si verifica in una direzione non coincidente con un asse ill simrnetria
ortogona.e della sezione (cfr. par. 2.2)
Corrispoodentemente si ha w = 2 08 e
(1=2,08 X 25.000 =1 520 kg/cm2 < 1600
34,2
Quante ai collegarnenti interrnedi essi vanno dimensionati per
l 'azione tagliante virtuale
2,08 X 25,000T* = -r--: 520 kg
100
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60 30~ 60 !
'r----t
a )
t 60 • 30. ,60 .j..
b )
l~120)(60)( 10
48
J~ I+
-LI
l
eo
o!2:
g
; - - - - - - _ - - - - - - - - - - ~ - - - - - ~ ~ ~ ~ ~ ; , - - - - - - - - - - j" " --,- - - - - - - - - - - - = = ----------r--------'--'----·_;---/(-
-------3
L!
r - - - - L - ' - ,I II II II I
I • j
1~---"')
~ .,..60')(30
60
------~J
(
-::---:------=-----_J'+, -600
Fig. 31
1_1~60Q
essa corrisponde nel collegamento un'azione tagliante
h 60T = T* -- = 520 -- = 5500 kg,
It 5,7J,
largamente assorbita dai due cordoni di saldatura 8=7 mm pre-
visti. Infatti
5,5007: = ----- = 650 kg/cm2
•
0,7 X 2 X 6
Occorre infine ricordare che i collegamenti di estremita delle
aste composte vanno dimensionati sia per trasmettere I 'azione di
compressione dalla struttura restante all'asta in oggetto, sia per far
fronte agli effetti taglianti e flettenti locali.
2.5 Aste composte a sezione varia bile
Per aste composte con area della sezione trasversale approssi-
mativamente costante, ma con I'altezza variabile, sia per strutture
reticolari che per le travi a doppio T od analoghe, la verifica puo
effettuarsi come per l'asta a sezione costante purche si consideri un
opportuno momento di inerzia equivalente J* = c J max.
Nel caso di aste incernierate agli estremi e per 0,1 :( V :( 1,
essendo V =ViJmin(J max, per c valgono le espressioni indicate nei
quattro casi contemplati in fig. 32.
Accanto al fenomeno dell'inflessione laterale precedentemente con-
siderato e in linea generale da prendersi in considerazione per le astecompresse il possibile verificarsi di fenomeni di instabilita flessotor-
sionale.
49