COMUNE DI SALSOMAGGIORE TERME · Studio di Ingegneria e Geologia Ing. PIERGIUSEPPE FROLDI...

Intervento di messa in sicurezzadella Strada Provinciale SP18"Busana-Ligonchio-PassoPradarena” in località Rio Re al Km18+750 in comune di Ligonchio

Studio di Ingegneria e GeologiaIng. PIERGIUSEPPE FROLDI

ComuneSalsomaggiore-Relazione geotecnica e di calcolo Pagina 1 di 46

COMUNE DI SALSOMAGGIORE TERMESettore 3 – Settore Territorio e Infrastrutture

Servizio Patrimonio e Infrastrutture

Lavori di risanamento idrogeologico dei pendii interessati damovimenti franosi nelle strade comunali della Marazzuola e di

MarzanoPROGETTO ESECUTIVO

Elaborato2

TitoloRelazione geotecnica e di calcolo

Revisione documento: Rev. 0

Responsabile Unico del Procedimento:Dott. Ing. Rossano Varazzani

Progettazione Esecutiva:Ing. Geol. Piergiuseppe FroldiVia Passo della Cisa, 19 – 43123 PARMATel. Fax 0521-493979 – Cell. 329-2171997e-mail: [email protected]: http://piergiuseppefroldi.oneminutesite.it

Parma, Luglio 2015




INDICE

1 Introduzione .................................................................................................................................3

2 Normativa di riferimento ..............................................................................................................4

3 Caratterizzazione Geotecnica......................................................................................................5

4 Azioni .........................................................................................................................................11

5 Stati limite ultimi.........................................................................................................................13

6 Stima del livello di stabilizzazione dei pendii .............................................................................17

7 Dimensionamento del sottofondo stradale................................................................................20




1 INTRODUZIONE

La presente relazione compendia le parti specialistiche geotecnica e di calcolo asupporto della Progettazione Esecutiva dei “Lavori di risanamento idrogeologico deipendii interessati da movimenti franosi nelle strade comunali della Marazzuola e diMarzano” da eseguirsi nei luoghi di realizzazione delle opere siti nel Comune diSalsomaggiore Terme.

Lo studio si è sviluppato sulle basi delle informazioni contenute nei documenti dicampagna geognostica e nella Relazione Geologiche disponibili alla base delProgetto Preliminare (PP) e Esecutivo (PE).

La presente relazione è redatta specificatamente e limitatamente per gliinterventi di cui all’oggetto e per le sole finalità di ripristino e messa in sicurezzadella sede stradale, ai sensi del Capitolo 6 delle NTC 2008 Norme Tecniche per leCostruzioni e relativa Circolare esplicativa 2 Febbraio 2009, n. 617 - Istruzioni perl'applicazione delle «Nuove norme tecniche per le costruzioni» di cui al decretoministeriale 14 Gennaio 2008.




2 NORMATIVA DI RIFERIMENTO

La normativa tecnica generale vigente a cui si fa riferimento nella stesura dellapresente relazione, è costituita essenzialmente dalla seguente (in ordinecronologico):

1. UNI ENV 1997 - Eurocodice 7 - Progettazione geotecnica. Parte 1: Regolegenerali.

2. UNI ENV 1998 Eurocodice 8 - Indicazioni progettuali per la resistenza sismicadelle strutture - Parte 5: Fondazioni, strutture di contenimento ed aspettigeotecnici

3. Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti – Decreto 5 Novembre 2001 –Norme funzionali e geometriche per la costruzione delle strade

4. D.G.R. Regione Emilia Romagna 1435/2003 - Prime disposizioni di attuazionedell'ordinanza del PCM n. 3274/2003 recante 'Primi elementi in materia dicriteri generali per la classificazione sismica del territorio nazionale e dinormative tecniche per le costruzioni in zona sismica'.

5. D.G.R. Regione Emilia Romagna 1677/2005 - Prime indicazioni applicative inmerito al decreto ministeriale 14 settembre 2005 (pubblicato sulsupplemento ordinario n. 159 alla gazzetta ufficiale n. 222 del 23 settembre2005) recante 'norme tecniche per le costruzioni'

6. Decreto Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti 14 Gennaio 2008 -Norme Tecniche per le Costruzioni.

7. Ministero delle Infrastrutture e dei Trasporti - Circolare 2 Febbraio 2009, n.617 - Istruzioni per l'applicazione delle «Nuove norme tecniche per lecostruzioni» di cui al decreto ministeriale 14 Gennaio 2008. (GU n. 47 del 26-2-2009 - Suppl. Ordinario n.27).




3 CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA

IntroduzioneLa presente parte è finalizzata alla caratterizzazione geotecnica dei terreni

interessati dagli interventi in progetto e alla esecuzione delle verifiche geotecnichepreviste dal cap. 6 delle NTC 2008.

La caratterizzazione geotecnica si sviluppa sulla base delle risultanze scaturitedai seguenti documenti progettuali:

1) Relazione Geologica e Geotecnica inerente i dissesti della strada comunalevia della Marazzuola – Comune di Salsomaggiore Terme – Dott. Geol.Gianluca Cantarelli – Settembre 2010

2) Relazione Geologica sulle indagini – Caratterizzazione e modellazionegeologica del sito – Lavori di risanamento idrogeologico di pendii interessatida movimenti franosi: strade comunali di Costa Marenga e di Marzano – Dott.Geol. Paolo Macchidani – Aprile 2015.

Per i dettagli dei rilievi, delle determinazioni e delle indagini si rimanda aidocumenti citati.

Caratterizzazione geotecnica interventi sulla strada della MarazzuolaLa caratterizzazione geotecnica dell’area strettamente adiacente alla piattaforma

stradale è già stata effettuata nel documento di cui al p.to 1 precedente, il qualecostituisce documento di cui al p.to 6.2.2 delle NTC 2008.

La caratterizzazione geotecnica dei terreni costituenti il pendio interessato dagliinterventi di risanamento idrogeologico, è effettuata sulla base delle proveillustrate nel documento di cui al p.to 2 precedente.

Stante la necessità di verificare le condizioni geostatiche del pendio interessatodalla trincea drenante in progetto (prima e dopo l’intervento), sono determinate lecaratteristiche di resistenza geotecnica dei terreni di coltre (livelli 1, 2 e 3 delparagrafo 2.4 del documento 2) sulla base dei minimi valori desumibili dalle provepenetrometriche effettuate.




In particolare nelle prove sono state effettuate le seguenti determinazioni(assumendo convenzionalmente un limite inferiore della coltre posto al tetto delprimo livello con qc o Rp > 100 kg/cm2) dei valori minimi (concetto di valori minimidi cui alla Circolare MLLPP 617/2009) della coesione non drenata (valorecaratteristico); detto parametro, considerata la natura prettamente coesiva deiterreni locali e la loro pressoché costante saturazione idrica, si assume comerappresentativo della resistenza meccanica (a breve termine) secondo il criterio dirottura di Coulomb modificato Terzaghi:

CPT 1coltre dal p.c. fino a circa 6,8 m dal p.c.Cumin = valore minimo della coesione non drenata = 0,267 kg/cm2

substrato da circa 6,8 m a 8 m dal p.c. (fine prova)Cumin = valore minimo della coesione non drenata = 4,7 kg/cm2


substrato da circa 6,4 m a 6,8 m dal p.c. (fine prova)Cumin = valore minimo della coesione non drenata = 3,2 kg/cm2


substrato da circa 7,8 m a 8,8 m dal p.c. (fine prova)Cumin = valore minimo della coesione non drenata = 5,85 kg/cm2

Si rammenta che l’identificazione interpretativa del profilo litostratigrafico lungola verticale della prova statica, è effettuata attraverso il normogramma e la tabellaclassificativa illustrati al seguito.




1. VALORI CARATTERISTICI DELLA RESISTENZA DI PUNTA Qc Tipo di terreno incontrato kg/cm2 MPa

torbe e terreni organici 1 ÷ 5 0.1 ÷ 0.5 argille, argille limose e limi argillosi normal consolidati (NC) 5 ÷ 20 0.5 ÷ 2argille limose e limi argillosi sovraconsolidati (OC) 15 ÷ 40 1.5 ÷ 4limi sabbiosi e sabbie limose 40 ÷ 90 4 ÷ 9sabbie sciolte 90 ÷ 150 9 ÷ 15 sabbie di media densità 150 ÷ 250 15 ÷ 25 sabbie dense, sabbie ghiaiose 250 ÷ 350 25 ÷ 35

In allegato si riportano le schede di elaborazione delle tre prove penetrometricheanalizzate.




Caratterizzazione geotecnica interventi sulla strada di MarzanoLa caratterizzazione geotecnica della resistenza dei terreni è effettuata sulla

base delle prove penetrometriche di cui al documento 2, rispettivamente:a) per l’area strettamente adiacente alla piattaforma stradale sulla base delle

CPT 1 e CPT 2b) per il pendio sottostante sulla base della CPT 3.La caratterizzazione è stata sviluppata sempre secondo il criterio della resistenza

a breve termine (terreni prevalentemente coesivi e saturi).La prima caratterizzazione (p.to a, valori caratteristici), necessaria per le

verifiche di stabilità locale, è effettuata sul criterio cautelativo dei valori mediodella curva gaussiana; essa ha prodotto i seguenti risultati rispettivamente percoltre (coltre (livelli 1 e 2 del paragrafo 3.4 del documento 2) e substrato:

CPT 1coltre dal p.c. fino a circa 1,8 m dal p.c.CuM-SD = valore inferiore della coesione non drenata = 1,257 kg/cm2 (per il limite

minimo della curva si sottrae 0,690 = 0,567)substrato da circa 1,8 m a 3,8 m dal p.c. (fine prova)CuM-SD = valore inferiore della coesione non drenata = 5,925 kg/cm2 (per il

limite minimo della curva si sottrae 1,231 = 4,694)CPT 2coltre dal p.c. fino a circa 4,4 m dal p.c.CuM-SD = valore inferiore della coesione non drenata = 2,603 kg/cm2 (per il

limite minimo della curva si sottrae 1,549 = 1,054)substrato da circa 4,4 m a 5,4 m dal p.c. (fine prova)CuM-SD = valore inferiore della coesione non drenata = (SD non disponibile) =

8,05 kg/cm2

Si assume come ragionevolmente cautelativo un profilo con le seguenticaratteristiche:

• suddivisione coltre-substrato come da CPT 2• valori di resistenza come da valori medio di CPT 1 (minimo tra i due valori

medi)




La seconda caratterizzazione (p.to b, valori caratteristici), necessaria per leverifiche di stabilità del pendio, è effettuata sul criterio cautelativo dei valori minimi(vedi considerazioni per la strada di Marazzuola); essa ha prodotto i seguentirisultati rispettivamente per coltre (coltre (livelli 1, 2 e 3 del paragrafo 3.4 deldocumento 2) e substrato:


substrato da circa 6,4 m a 7 m dal p.c. (fine prova)Cumin = valore minimo della coesione non drenata = non disponibile.

In allegato si riportano le schede di elaborazione delle tre prove penetrometricheanalizzate.

Categoria di sottosuolo interventi sulla strada di MarzanoPer lo sviluppo delle verifiche in condizioni sismiche inerenti la piattaforma

stradale, in assenza di dati e indagini specifiche effettuate nello studio geologicodisponibile (documento 2), si procede alla caratterizzazione della categoria delsottosuolo (3.2.2 delle NTC 2008) a mezzo della valutazione del valore medio dellacoesione non drenata lungo le verticali delle prove penetrometriche (CPT 1 e CPT2).

In applicazione della tabella 3.2.II delle NTC, si determina:CPT 1coltre dal p.c. fino a circa 1,8 m dal p.c.CuM = valore medio della coesione non drenata = 1,257 kg/cm2 = 125,7 KPasubstrato da circa 1,8 m a 3,8 m dal p.c. (fine prova)CuM = valore medio della coesione non drenata = 5,925 kg/cm2 = 592,5 KPaCPT 2coltre dal p.c. fino a circa 4,4 m dal p.c.CuM = valore medio della coesione non drenata = 2,603 kg/cm2 = 260,3 KPasubstrato da circa 4,4 m a 5,4 m dal p.c. (fine prova)



ComuneSalsomaggiore-Relazione geotecnica e di calcolo Pagina 10 di46

CuM = valore medio della coesione non drenata = 8,05 kg/cm2 = 805,0 KPa

Estrapolando in funzione costante il dato del substrato per la profonditàrimanente a concorrere ai 30 m caratteristici della zona di risposta sismica disuperficie, si ottengono i seguenti valori medi ponderati della cu,30:

CPT 1cu,30 = 485 kPaCPT 2cu,30 = 616 kPaDi conseguenza, la categoria di sottosuolo locale corrispondente è una B:rocce tenere e depositi di terreni a grana grossa molto addensati o terreni agrana fine molto consistenti, con spessori superiori a 30 m, caratterizzati da ungraduale miglioramento delle proprietà meccaniche con la profondità e da valoridi Vs,30 compresi tra 360 m/s e 800 m/s (ovvero NSPT,30 > 50 nei terreni a granagrossa e cu,30 > 250 kPa nei terreni a grana fina.




4 AZIONI

Azioni sul rilevato stradaleNon essendoci specifiche previsioni in materia specifica (NTC 2008), si assume

come riferimento per il traffico veicolare che dovrà essere limitato in tal senso, inaccordo con l’amministrazione comunale, un valore corrispondente ad un mezzo di35 q.li (35 kN), cautelativamente a due soli assi, con inerente carico sulla singolaruota pari a 35/4 = 8,75 kN, immaginati distribuiti uniformemente.

Si rammenta che detto valore risulta superiore a quello prescritto dalle NTC2008 per i ponti di 2a categoria, pari a 7,2 kN/m2 uniformemente distribuito sullasede stradale.

Lo stesso carico non è assommato al carico della neve, escludendosi l’un l’altro,essendo comunque quest’ultimo di intensità inferiore.

Azioni sul pendioViene trascurata l’azione del manto nevoso, considerato il valore indicativo dell

verifiche di stabilità effettuate lungo il pendio nelle condizioni precedenti esuccessive all’intervento di drenaggio

Azioni sismicheSono valutate con le corrispondenti sezioni delle NTC 2008, per l’uso di metodi

di valutazione di tipo pseudostatici, con la determinazione dei coefficienti sismici diaccelerazione orizzontale e verticale (in corrispondenza di una seconda (II) classed’uso dell’opera), per le seguenti verifiche di sicurezza (SLU GEO e EQU) del murodi sostegno in gabbioni lungo la strada di Marzano (stralcio 1):

• stabilità allo scorrimento sul piano di posa• stabilità al ribaltamento.La scheda di calcolo competente alla determinazione di dette azioni è illustrata

al seguito.




Committ. : Lavoro :Data : Località :Assimilazione ai Muri di sostegno - Metodo pseudostaticoVN per opere infrastrutturali di dimensioni contenute o di importanza normale 50CU per reti viarie non ricadenti in CU III e IV IIVR = VN x CU = 50

Accelerazione orizzontale massima attesa sito rigido - ag [g/10] = 0,153 Tr = 475 anniFattore di amplificazione in accelerazione orizzontale - Fo [-] = 2,464 Tr = 475 anniPeriodo di inizio del tratto a velocità costante - TC* [s] = 0,276 Tr = 475 anniCoefficiente di amplificazione stratigrafica - SS [-] = 1,200 categoria BCoefficiente di amplificazione topografica - ST [-] = 1,2 T3 - 15° <= i <= 30°Accelerazione orizzontale massima attesa al sito - amax [g] = 0,220Coefficiente riduz. dell'accel. massima attesa al sito - bm [-] = 0,24Componente orizzontale dell'azione statica equivalente - kh [-] = 0,053Componente verticale dell'azione statica equivalente - kv [-] = 0,026

Coordinate Salsomaggiore Terme : Longitudine = 9.9806° ; Latitudine = 44.8157°Punti della maglia: 15157 15158 15379 15380Valori dei parametri ag, Fo, Tc* per i periodi di ritorno TR associati a ciascun Stato LimiteSTATO LIMITE TR [anni] ag [g] Fo Tc* [s]

SLO 31 0,048 2,44 0,234SLD 51 0,061 2,461 0,253SLV 475 0,153 2,464 0,276SLC 975 0,193 2,483 0,285

Note

Calcolo dei parametri sismici da NTC 2008 - Cap. 7 - Opere e sistemi geotecniciComune di Salsomaggiore Risanamento pendii

giu-15 Strada di Marzano




5 STATI LIMITE ULTIMI

Gli Stati Limite Ultimi (SLU) pertinenti all’opera, esposti nell’ordine di verifica,sono:

Opera di sostegno con gabbioni• stabilità allo scorrimento sul piano di posa (SLU EQU)• stabilità al ribaltamento (SLU EQU)• stabilità interna dei gabbioni (SLU GEO)• collasso per carico limite dell’insieme fondazione terreno (SLU GEO).La verifica per stabilità globale del complesso opera di sostegno-terreno (SLU

GEO) potrebbe venire omessa in quanto l’opera non modifica le condizioni statichedei luoghi e non sono presenti instabilità manifeste del substrato fondazionale.

Ciononostante viene effettuata per maggior cautela.L’opera di sostegno a gabbioni viene assimilata ad un muro di sostegno

composto da due livelli sovrapposti.Tutte le verifiche degli SLU sono effettuate con i seguenti approcci di progetto

(Design Approach) e pertinenti coefficienti di sicurezza parziali,cautelativi neiconfronti della prestazione geotecnica:

1) Approccio 1 – Combinazione 2 ⇒ A2+M2+R2Essi sono verificati solo secondo la seguente combinazione maggiormente

conservativa e adottando i pertinenti coefficienti di combinazione:• condizione statica ⇒ combinazione fondamentale.Pertanto viene omessa la condizione sismica e relativa combinazione sismica, in

quanto è facilmente dimostrabile che applicando in essa il relativo coefficiente dicombinazione dei carichi accidentali da traffico, l’azione sismica orizzontalerisulterebbe inferiore a quella corrispondente statica con carico da traffico applicatointegralmente.




Le verifiche della stabilità allo scorrimento e al ribaltamento dell’opera disostegno modulare con gabbioni sono effettuate sia per il livello inferiore che perquello superiore nelle condizioni drenate competenti alla conformazione dell’opera.

Si assumono i seguenti valori caratteristici (oltre a quelli rappresentatiesplicitamente nelle allegate schede di calcolo):

• angolo di attrito caratteristico del terrapieno - ϕk' [°] = 30• Peso di volume caratteristico del gabbione - γk' [kN/m3] = 16,9 (competenti a

un valore di γs = 26 kN/m3 e una porosità primaria di 0,35=35%)• angolo di attrito caratteristico alla base dei gabbioni - ϕk' [°] = 2/3

(comprensivo del fattore di sicurezza parziale) * (30 + inclinazione del pianodi posa = 5,7) = 23,8.

In rapporto agli schemi di progetto, nel calcolo si assumono le seguenti ipotesicautelative:

a) assenza di legatura metallica tra i gabbioni affiancati e sovrappostib) invasione della banchina del carico da traffico stradale (in genere non

prescritta dalla normativa)

La verifica di stabilità interna del gabbione viene condotta con i consueti metodiapplicati nel caso dei gabbioni.

Tale verifica risulta necessaria per controllare che gli sforzi normali σi e tan-genziali τi indotti all’interno della struttura (il pedice “i” sta ad indicare interno)devono risultare inferiori ai corrispondenti valori ammissibili σiamm e τiamm, in modotale da evitare deformazioni eccessive in grado di compromettere la stabilitàdell’opera.

I valori degli sforzi σiamm e τiamm sono deducibili dalle seguenti formule di naturaempirica:σiamm = 5 γgabbioni – 3 = 5,45 t/m2

τiamm = N tan φ* + Cgabbioni = 3,739 + 0 (si trascura la pseudo-coesione da retemetallica) t/m2

dove:




γgabbioni = peso di volume del riempimento, il quale dipende dalla natura litologicadello stesso e dal grado di addensamento = 1,69 t/m3

φ* = angolo d’attrito interno fittizio dei gabbioni, il quale viene valutatoattraverso una formula di natura empirica φ* = 25 γgabbioni – 10° = 32,3°. Taleparametro dipende, per ovvie ragioni, dall’addensamento del materiale lapideo diriempimento (il peso specifico dello stesso ne fornisce indicazioni).

Cgabbioni = coesione fittizia, imputabile alla presenza della rete metallica. Essa sistima attraverso una formula di natura empirica, Cgabbioni = 0,03 Pu – 0,05, dove Puè il peso di rete metallica presente in un metro cubo di opera[Kg/m3 ]. Questoparametro si può dedurre dalle Tabelle riportate di seguito, dove è deducibile ilpeso approssimato dei vari gabbioni in funzione del tipo di maglia, del diametro delfilo utilizzato, dalla presenza o meno di diaframmi, ecc.




Dai calcoli della stabilità al ribaltamento (diagramma delle pressioni trapezoidale– pressoflessione) e allo scorrimento effettuati (vedi schede) si ricavano leseguenti sollecitazioni massime (con nota conoscenza dei termini) sulla filainferiore del gabbione:

N = 5,915 tV = 2,564 te = Lai/2 – [(Mstab – Minstab)/N] = 1 - 0,766 = 0,234 mσi = N/Lai x [(1-6e)/ Lai] = 5,03 t/m2

τi = V/ Lai = 1,282 t/m2

Come facilmente osservabile entrambe le verifiche risultano soddisfatte.

La verifica del collasso per carico limite dell’insieme fondazione terreno vieneeffettuata sulla base di un modello stratigrafico e geotecnico cautelativo comequello assunto in una delle sezioni precedenti della presente relazione, ovvero, conriferimento alle prove penetrometriche effettuate localmente:

• suddivisione coltre-substrato come da CPT 2• valori di resistenza come limite inferiore della curva gaussiana da CPT 1• stabilità a breve termine per prevalenza di terreni coesivi.

La verifica per stabilità globale del complesso opera di sostegno-terreno (SLUGEO) viene effettuata sempre con l’Approccio 1 – Combinazione 2 ⇒ A2+M2+R2, amezzo di un codice automatico all’elaboratore elettronico, con il metodo di Bishopsemplificato e nelle condizioni più gravose, ovvero quelle statiche con interosovraccarico da traffico.

Le verifiche, di cui si riportano le schede di calcolo in allegato, forniscono esitopositivo in tutte le condizioni esaminate.




6 STIMA DEL LIVELLO DI STABILIZZAZIONE DEI PENDII

I pendii sui quali verranno realizzate le trincee drenanti subiranno un incrementodelle condizioni di stabilità a seguito dell’abbattimento della superficie della faldafreatica attualmente prossima l piano di campagna, come si evince dalle indaginigeognostiche effettuate e relativi rilievi piezometrici.

Detto incremento della stabilità può essere misurato con la determinazione delFattore di Sicurezza prima e dopo l’intervento.

Il fattore o coefficiente di sicurezza FS del pendio è definito come il rapporto trala resistenza al taglio disponibile lungo la superficie di scorrimento e lo sforzo ditaglio mobilitato lungo la stessa, in cui la resistenza appare espressa in terminitotali come nelle rispettive successive formulazioni:

TWLCUFS ××××====

Il modello adottato di verifica e di determinazione del valore di FS, rispetta iseguenti criteri:

1) l’instabilità attesa è assimilata meccanicamente ad uno scivolamento diblocco su superficie di rottura piana, parallela al pendio la cui inclinazione media èpari localmente, per il pendio sottostante la strada della Marazzuola, a i=8,5°(scivolamento piano parallelo di pendio indefinito)

2) il solido potenzialmente instabile, di dimensione trasversale unitaria e limitatoa monte dalla fessura verticale di trazione (tension-crack) con la quale si staccaposteriormente dal sovrastante pendio, è modellato pertanto come un bloccoparallelepipedo;

3) detto solido è soggetto al peso proprio, alle spinte idrostatiche presenti allabase e nella fessura di trazione nonché alle azioni indotte dalla filtrazione idricaparallela al pendio nell’ipotesi più gravosa di falda a piano di campagna;




4) terreno a comportamento rigido-perfettamente plastico, con caratteristiche diresistenza massima per coesione non drenata (CU, per condizioni dicomportamento a breve termine di terreni coesivi) simulate in aderenza a quantoosservato nelle tre prove penetrometriche localmente effettuate (vedi documento2), ovvero con valori costanti con la profondità, essendo suddivisa la verticale incoltre e substrato come precedentemente definito.

Nel calcolo di verifica si ipotizza, in via schematica e semplificativa, che ilcinematismo del movimento di instabilità di versante possa avvenire secondo unaqualsiasi superficie (piana e parallela a quella topografica) all’interno della coltre oal contatto con il sottostante substrato (identificato localmente a profonditàcomprese tra 6,4 e 7,8 m dal p.c.), separata longitudinalmente secondo spezzonidi lunghezza pari a 10 m (da fessure di trazione).

Il modello di riferimento adottato per le verifiche di stabilità è quello sviluppatoda Lambe & Withman (1968, vedi schema concettuale del bilancio della forze).

Schema della verifica di Lambe & Withman

La formulazione del metodo citato è stata quindi implementata all’elaboratoreelettronico.

Il calcolo, effettuato per molteplici profondità dal p.c. in condizioni non drenate,ha evidenziato i seguenti coefficienti di sicurezza minimi FSmin del pendio naturale




(vedi allegati) in corrispondenza della massima saturazione del terreno (falda apiano campagna), ubicati sempre al passaggio tra coltre e sottostante substrato:

• Prova P1 – FSmin = 1,11• Prova P2 – FSmin = 1,44• Prova P3 – FSmin = 1,26Le risultanze minime (P1) appaiono in linea con quanto previsto e confermano la

verosimiglianza della caratterizzazione geotecnica effettuata.Considerando l’abbattimento della falda operato dalla trincea drenante fino a

2,25 m dal p.c. (livello di semi riempimento della tubazione drenante), siottengono i seguenti valori di FSmin del pendio stabilizzato:

• Prova P1 – FSmin = 1,13• Prova P2 – FSmin = 1,46• Prova P3 – FSmin = 1,27Complessivamente si ottiene un incremento delle condizioni di stabilità

dell’ordine del 2%, ritenuto soddisfacente per le finalità previste in progetto.Si tenga inoltre presente che tale incremento percentuale diventa maggiormente

significativo negli strati superficiali del terreno, laddove si escluda anche lapresenza di acqua nella fessura di trazione verticale ipotizzata.

In allegato le schede di calcolo dei valori di FSmin.




7 DIMENSIONAMENTO DEL SOTTOFONDO STRADALE

Allo scopo di adeguare la costituzione della sovrastruttura stradale allacaratteristiche dei terreni di fondazione locali, è stato effettuato undimensionamento dei diversi strati che realizzano la piattaforma al di sotto dellacarreggiata.

Il sottofondo e la pavimentazione stradale sono di norma dimensionatiattraverso lo studio della intensità e frequenza del traffico passante (Basso traffico,Medio Traffico, Alto Traffico).

Nel caso in oggetto, date le caratteristiche della strade in parziale rifacimento,non sono disponibili informazioni al riguardo; si assume comunquecautelativamente che siano caratterizzate da un Medio Traffico.

Pertanto, adottando una pavimentazione stradale flessibile, il pacchetto stradalesarà così realizzato (stratigrafia dall’alto verso il basso):

1) strato di usura in conglomerato bituminoso: deve possedere resistenza ataglio (per resistere alle sollecitazioni tangenziali), proprietà drenanti efonoassorbenti, elevata aderenza e esistenza all’usura; ha spessore in generecompreso tra 2 e 10 cm

2) binder o strato di collegamento in conglomerato bituminoso: devepermettere la distribuzione agli strati sottostanti dei carichi verticali epossedere adeguata resistenza a taglio; ha spessore in genere compreso tra0 e 10 cm

3) base o massicciata in misto granulare: deve possedere resistenza acompressione e resistenza a flessione per resistere alle sollecitazioni verticalied alla fatica, ripartire sul terreno di appoggio le azioni verticali trasmessedai veicoli; ha spessore in genere compreso tra 15 e 25 cm

4) fondazione con inerti stabilizzati granulometricamente: deve permettere unacorretta distribuzione nel sottofondo dei carichi verticali; ha la funzionestatica di ripartizione sul sottofondo dei carichi trasmessi dai veicoli e realizzauna superficie regolare su cui stendere lo strato di base, non alterabile dalle




macchine di cantiere (indeformabilità). Ha inoltre la funzione di filtro controeventuali risalite di materiale argilloso dal sottofondo e la funzione di stratoantigelo. Ha spessore in genere compreso tra 15 e 45 cm.

Lo schema di seguito riassume concettualmente la stratigrafia di progetto.

Il dimensionamento della pavimentazione flessibile è in genere effettuato conmetodi semi-empirici tra i quali il Metodo CBR e il Metodo dell’indice di Gruppo;essi si basano su prove sperimentali e su elementi caratteristici dei terreni disottofondo, considerando le loro capacità portanti.

In assenza dei dati sperimentali necessari per l’applicazione di detti metodisemi-empirici e considerati i limitati tratti di intervento di rifacimento, ildimensionamento della sovrastruttura così configurata è effettuato sulla base dellascelta di una stratigrafia di riferimento dal Catalogo delle pavimentazioni stradalidel Consiglio Nazionale delle Ricerche (Bollettino Ufficiale – Parte IV – NormeTecniche – n° 178/1995); esso propone un ventaglio di soluzione tipologiche valideper le differenti condizioni di traffico e ambientali tipiche dell’Italia.

Considerando le schede di catalogo valide per le strade extraurbane ordinarie, incorrispondenza di un modulo resiliente di sottofondo (Mr di progetto) inferiore a 30N/mm2 (scarsa portanza: ipotesi molto cautelativa) e di un traffico espresso innumero complessivo di veicoli commerciali in transito sulla corsia più caricata pariun 2° livello (1.500.000), apportando alcune leggere variazioni connesse alla




realizzazione e all’economia d’impianto ed in parte cautelative, si opta per laseguente successione (dall’alto verso il basso):

5) strato di usura in conglomerato bituminoso: spessore 3 cm6) binder o strato di collegamento in conglomerato bituminoso: spessore 8 cm7) base o massicciata in misto granulare: spessore 15 cm8) fondazione con inerti stabilizzati granulometricamente: spessore min. 50 cm.

Parma, li Luglio 2015

Dott. Ing. Geol. Piergiuseppe Froldi

Allegati• N° 12 schede di elaborazione delle prove penetrometriche• N° 5 tabelle di calcolo degli SLU dell’opera di sostegno con gabbioni• N° 1 scheda di verifica dello SLU di stabilità globale dell’opera di sostegno

con gabbioni• N° 6 schede di calcolo delle condizioni di stabilità del pendio della strada

Marazzuola




Salsomaggiore Terme (PR) - Strada della MarazzolaSondaggio penetrometrico statico n°: CPT 1Profondità falda dal p.c. (m) = 1Area manicotto laterale (cmq) = 150 Punta meccanica tipo Begemann D (mm) = 35,7 Area punta (cmq) = 10 L1 da Begemann,1965Angolo di apertura del cono (°) = 60 radianti = 1,0466667 L2 da Schmertmann,1969Sondaggio penetrometrico statico n°: CPT 1

DATI PROVAProfondità Resistenza Resistenza Resistenza Indice Rapporto Rapporto Litologia prevista Litologia prevista

dal p.c. di punta totale laterale resistenze resistenza %Pr Rp Rt Rl If Rf Rl/Rp L1 L2(m) (bar) (bar) (bar) (%) fc=fuori classific.0,4 9 11 0,13 67,50 1,48 0,015 sabbia grossa sabbia0,6 9 15 0,40 22,50 4,44 0,044 argilla limosa argilla inorganica0,8 9 12 0,20 45,00 2,22 0,022 sabbia limosa sabbia argilloso-limosa1,0 10 19 0,60 16,67 6,00 0,060 argilla limosa argilla organica1,2 14 30 1,07 13,13 7,62 0,076 argilla torbosa fc1,4 19 25 0,40 47,50 2,11 0,021 sabbia limosa sabbia1,6 22 45 1,53 14,35 6,97 0,070 argilla torbosa argilla inorganica1,8 17 46 1,93 8,79 11,37 0,114 argilla torbosa fc2,0 27 55 1,87 14,46 6,91 0,069 argilla torbosa argilla inorganica2,2 37 60 1,53 24,13 4,14 0,041 argilla limosa argilla sabbioso-limosa2,4 32 86 3,60 8,89 11,25 0,113 argilla torbosa fc2,6 27 68 2,73 9,88 10,12 0,101 argilla torbosa fc2,8 41 76 2,33 17,57 5,69 0,057 argilla limosa argilla inorganica3,0 48 90 2,80 17,14 5,83 0,058 argilla limosa argilla inorganica3,2 56 105 3,27 17,14 5,83 0,058 argilla limosa argilla inorganica3,4 48 117 4,60 10,43 9,58 0,096 argilla torbosa fc3,6 55 133 5,20 10,58 9,45 0,095 argilla torbosa fc3,8 53 132 5,27 10,06 9,94 0,099 argilla torbosa fc4,0 67 142 5,00 13,40 7,46 0,075 argilla torbosa fc4,2 66 143 5,13 12,86 7,78 0,078 argilla torbosa fc4,4 68 153 5,67 12,00 8,33 0,083 argilla torbosa fc4,6 64 125 4,07 15,74 6,35 0,064 argilla torbosa argilla inorganica4,8 42 119 5,13 8,18 12,22 0,122 argilla torbosa fc5,0 70 121 3,40 20,59 4,86 0,049 argilla limosa argilla sabbioso-limosa5,2 49 128 5,27 9,30 10,75 0,107 argilla torbosa fc5,4 72 124 3,47 20,77 4,81 0,048 argilla limosa argilla sabbioso-limosa5,6 54 142 5,87 9,20 10,86 0,109 argilla torbosa fc5,8 63 152 5,93 10,62 9,42 0,094 argilla torbosa fc6,0 59 130 4,73 12,46 8,02 0,080 argilla torbosa fc6,2 47 122 5,00 9,40 10,64 0,106 argilla torbosa fc6,4 69 156 5,80 11,90 8,41 0,084 argilla torbosa fc6,6 69 165 6,40 10,78 9,28 0,093 argilla torbosa fc6,8 64 140 5,07 12,63 7,92 0,079 argilla torbosa fc7,0 193 302 7,27 26,56 3,77 0,038 limo argilloso-sabbioso sabbia argilloso-limosa7,2 129 277 9,87 13,07 7,65 0,076 argilla torbosa fc7,4 94 201 7,13 13,18 7,59 0,076 argilla torbosa fc7,6 140 202 4,13 33,87 2,95 0,030 limo argilloso-sabbioso sabbia argilloso-limosa7,8 98 129 2,07 47,42 2,11 0,021 sabbia limosa sabbia8,0 199 220 1,40 142,14 0,70 0,007 terreni misti sabbia8,28,48,68,89,09,29,49,69,8




Compattezza prevista da Schmertmann, 1969 Cu-2 da Meyerhof (1961)OCR-1 da Ladd et Alii, 1978, 1985 Cu-3 da Baligh (1975) / BegemannOCR-2 da Schmertmann, 1978 Cu-4 da De BeerCu-1 da Prandtl (1920) / Terzaghi (1943) Cu-5 da BS 5930 (1986)

ELABORAZIONI TERRENI COESIVICompattezza Grado di Grado di Consolidazione Coesione Coesione Coesione Coesione Coesione Co.non dr.

prevista consolidazione consolidazione Media non dren. non dren. non dren. non dren. non dren. Media(argille inorganiche) OCR-1 OCR-2 OCR-m Cu-1 Cu-2 Cu-3 Cu-4 Cu-5 Cu-m

(bar) (bar) (bar) (bar) (bar) (bar)- - - - - - - - -

media 39,2 20,2 29,7 0,494 0,993 0,635 0,450 0,267 0,526- 27,2 15,1 21,2 0,492 0,988 0,632 0,450 0,800 0,525- 23,4 13,4 18,4 0,545 1,096 0,701 0,500 0,400 0,582- 32,0 17,1 24,6 0,765 1,539 0,985 0,700 1,200 0,817- - - - - - - - - -

molto compatta 46,2 23,0 34,6 1,205 2,424 1,554 1,100 0,800 1,286- 30,4 16,5 23,4 0,925 1,861 1,196 0,850 3,067 0,990

molto compatta 50,3 24,6 37,4 1,479 2,974 1,909 1,350 3,867 1,579- 69,2 31,8 50,5 2,032 4,087 2,622 1,850 3,733 2,168- 53,4 25,9 39,6 1,752 3,524 2,263 1,600 3,067 1,872- 40,1 20,6 30,3 1,473 2,961 1,905 1,350 7,200 1,576

molto compatta 63,7 29,8 46,8 2,248 4,521 2,903 2,050 5,467 2,401molto compatta 73,0 33,2 53,1 2,635 5,299 3,402 2,400 4,667 2,812molto compatta 83,6 37,0 60,3 3,077 6,188 3,972 2,800 5,600 3,283

- 64,9 30,2 47,6 2,631 5,290 3,400 2,400 6,533 2,810- 73,0 33,2 53,1 3,018 6,068 3,898 2,750 9,200 3,222- 66,0 30,6 48,3 2,904 5,840 3,754 2,650 10,400 3,103- 84,5 37,3 60,9 3,680 7,400 4,753 3,350 10,533 3,928- 78,9 35,3 57,1 3,622 7,284 4,680 3,300 10,000 3,867- 78,2 35,1 56,6 3,731 7,503 4,822 3,400 10,267 3,984

molto compatta 69,2 31,8 50,5 3,507 7,052 4,535 3,200 11,333 3,747- 38,8 20,0 29,4 2,283 4,590 2,962 2,100 8,133 2,448- 71,2 32,5 51,8 3,836 7,714 4,961 3,500 10,267 4,099- 43,4 21,9 32,6 2,667 5,364 3,459 2,450 6,800 2,859- 68,0 31,4 49,7 3,943 7,929 5,101 3,600 10,533 4,215- 45,4 22,7 34,1 2,941 5,914 3,814 2,700 6,933 3,152- 53,2 25,8 39,5 3,439 6,915 4,456 3,150 11,733 3,681- 47,2 23,4 35,3 3,214 6,464 4,169 2,950 11,867 3,444- 34,1 18,0 26,1 2,546 5,119 3,310 2,350 9,467 2,735- 53,7 26,0 39,9 3,766 7,572 4,880 3,450 10,000 4,032- 52,0 25,3 38,6 3,764 7,568 4,879 3,450 11,600 4,031- 45,7 22,8 34,2 3,484 7,005 4,521 3,200 12,800 3,735- 179,0 68,0 123,5 10,648 21,412 13,734 9,650 10,133 11,344- 104,4 44,2 74,3 7,091 14,258 9,161 6,450 14,533 7,567- 67,9 31,3 49,6 5,144 10,344 6,660 4,700 19,733 5,501- 109,1 45,8 77,4 7,698 15,479 9,944 7,000 14,267 8,214- - - - - - - - - -- - - - - - - - - -




Salsomaggiore Terme (PR) - Strada della MarazzolaSondaggio penetrometrico statico n°: CPT 2Profondità falda dal p.c. (m) = 1Area manicotto laterale (cmq) = 150 Punta meccanica tipo Begemann D (mm) = 35,7 Area punta (cmq) = 10 L1 da Begemann,1965Angolo di apertura del cono (°) = 60 radianti = 1,0466667 L2 da Schmertmann,1969Sondaggio penetrometrico statico n°: CPT 2


dal p.c. di punta totale laterale resistenze resistenza %Pr Rp Rt Rl If Rf Rl/Rp L1 L2(m) (bar) (bar) (bar) (%) fc=fuori classific.0,4 9 12 0,20 45,00 2,22 0,022 sabbia limosa sabbia argilloso-limosa0,6 9 14 0,33 27,00 3,70 0,037 limo argilloso-sabbioso argilla inorganica0,8 14 19 0,33 42,00 2,38 0,024 sabbia limosa sabbia argilloso-limosa1,0 11 19 0,53 20,63 4,85 0,048 argilla limosa argilla inorganica1,2 12 33 1,40 8,57 11,67 0,117 argilla torbosa fc1,4 14 34 1,33 10,50 9,52 0,095 argilla torbosa fc1,6 15 35 1,33 11,25 8,89 0,089 argilla torbosa fc1,8 29 41 0,80 36,25 2,76 0,028 limo argilloso-sabbioso sabbia argilloso-limosa2,0 25 45 1,33 18,75 5,33 0,053 argilla limosa argilla inorganica2,2 20 44 1,60 12,50 8,00 0,080 argilla torbosa fc2,4 13 35 1,47 8,86 11,28 0,113 argilla torbosa fc2,6 19 41 1,47 12,95 7,72 0,077 argilla torbosa fc2,8 20 33 0,87 23,08 4,33 0,043 argilla limosa argilla inorganica3,0 19 40 1,40 13,57 7,37 0,074 argilla torbosa fc3,2 20 31 0,73 27,27 3,67 0,037 limo argilloso-sabbioso argilla sabbioso-limosa3,4 13 34 1,40 9,29 10,77 0,108 argilla torbosa fc3,6 17 29 0,80 21,25 4,71 0,047 argilla limosa argilla inorganica3,8 23 37 0,93 24,64 4,06 0,041 argilla limosa argilla inorganica4,0 19 31 0,80 23,75 4,21 0,042 argilla limosa argilla inorganica4,2 19 36 1,13 16,76 5,96 0,060 argilla limosa argilla inorganica4,4 48 67 1,27 37,89 2,64 0,026 sabbia limosa sabbia argilloso-limosa4,6 17 37 1,33 12,75 7,84 0,078 argilla torbosa fc4,8 17 27 0,67 25,50 3,92 0,039 argilla limosa argilla inorganica5,0 27 36 0,60 45,00 2,22 0,022 sabbia limosa sabbia argilloso-limosa5,2 28 47 1,27 22,11 4,52 0,045 argilla limosa argilla inorganica5,4 31 52 1,40 22,14 4,52 0,045 argilla limosa argilla inorganica5,6 76 110 2,27 33,53 2,98 0,030 limo argilloso-sabbioso sabbia argilloso-limosa5,8 31 65 2,27 13,68 7,31 0,073 argilla torbosa fc6,0 77 117 2,67 28,88 3,46 0,035 limo argilloso-sabbioso sabbia argilloso-limosa6,2 93 126 2,20 42,27 2,37 0,024 sabbia limosa sabbia argilloso-limosa6,4 93 117 1,60 58,13 1,72 0,017 sabbia fine sabbia6,6 177 244 4,47 39,63 2,52 0,025 sabbia limosa sabbia argilloso-limosa6,8 192 235 2,87 66,98 1,49 0,015 sabbia grossa sabbia7,07,27,47,67,88,08,28,48,68,89,09,29,49,69,8







(bar) (bar) (bar) (bar) (bar) (bar)- 65,5 30,4 47,9 0,496 0,997 0,637 0,450 0,528

media 39,2 20,2 29,7 0,494 0,993 0,635 0,450 0,400 0,526- 47,7 23,6 35,6 0,769 1,547 0,989 0,700 0,667 0,819

compatta 26,5 14,7 20,6 0,601 1,208 0,772 0,550 0,667 0,641- 26,3 14,7 20,5 0,654 1,315 0,842 0,600 1,067 0,699- 28,7 15,7 22,2 0,763 1,534 0,984 0,700 2,800 0,816- 28,4 15,6 22,0 0,816 1,642 1,054 0,750 2,667 0,873- 59,9 28,3 44,1 1,592 3,202 2,053 1,450 2,667 1,698

molto compatta 45,6 22,8 34,2 1,368 2,750 1,766 1,250 1,600 1,461- 31,7 17,0 24,4 1,088 2,188 1,407 1,000 2,667 1,165- 16,9 10,3 13,6 0,697 1,401 0,906 0,650 3,200 0,751- 25,6 14,4 20,0 1,028 2,067 1,333 0,950 2,933 1,104

molto compatta 25,5 14,3 19,9 1,082 2,175 1,403 1,000 2,933 1,162- 22,4 12,9 17,7 1,024 2,059 1,331 0,950 1,733 1,102- 22,5 12,9 17,7 1,077 2,166 1,401 1,000 2,800 1,159- 12,1 7,9 10,0 0,686 1,380 0,900 0,650 1,467 0,745

compatta 16,2 10,0 13,1 0,906 1,823 1,184 0,850 2,800 0,980molto compatta 22,7 13,1 17,9 1,238 2,489 1,611 1,150 1,600 1,333

compatta 16,8 10,3 13,6 1,013 2,038 1,324 0,950 1,867 1,096compatta 16,0 9,9 12,9 1,011 2,033 1,323 0,950 1,600 1,095

- 50,3 24,6 37,5 2,620 5,269 3,393 2,400 2,267 2,804- 12,6 8,1 10,3 0,896 1,802 1,178 0,850 2,533 0,974

compatta 12,0 7,8 9,9 0,894 1,797 1,176 0,850 2,667 0,973- 21,0 12,3 16,7 1,447 2,910 1,889 1,350 1,333 1,562

molto compatta 21,1 12,3 16,7 1,501 3,018 1,959 1,400 1,200 1,620molto compatta 23,2 13,2 18,2 1,665 3,349 2,172 1,550 2,533 1,796

- 70,1 32,1 51,1 4,163 8,371 5,385 3,800 2,800 4,450- 21,4 12,4 16,9 1,661 3,340 2,170 1,550 4,533 1,794- 66,2 30,7 48,5 4,214 8,475 5,454 3,850 4,533 4,506- 81,2 36,1 58,7 5,101 10,258 6,596 4,650 5,333 5,449- - - - - - - - - -- 171,1 65,6 118,3 9,764 19,633 12,593 8,850 3,200 10,402- - - - - - - - - -




Salsomaggiore Terme (PR) - Strada della MarazzolaSondaggio penetrometrico statico n°: CPT 3Profondità falda dal p.c. (m) = 0,4Area manicotto laterale (cmq) = 150 Punta meccanica tipo Begemann D (mm) = 35,7 Area punta (cmq) = 10 L1 da Begemann,1965Angolo di apertura del cono (°) = 60 radianti = 1,0466667 L2 da Schmertmann,1969Sondaggio penetrometrico statico n°: CPT 3


dal p.c. di punta totale laterale resistenze resistenza %Pr Rp Rt Rl If Rf Rl/Rp L1 L2(m) (bar) (bar) (bar) (%) fc=fuori classific.0,4 12 22 0,67 18,00 5,56 0,056 argilla limosa argilla inorganica0,6 14 22 0,53 26,25 3,81 0,038 argilla limosa argilla inorganica0,8 13 33 1,33 9,75 10,26 0,103 argilla torbosa fc1,0 12 25 0,87 13,85 7,22 0,072 argilla torbosa fc1,2 57 96 2,60 21,92 4,56 0,046 argilla limosa argilla sabbioso-limosa1,4 22 67 3,00 7,33 13,64 0,136 argilla torbosa fc1,6 13 45 2,13 6,09 16,41 0,164 argilla torbosa fc1,8 11 23 0,80 13,75 7,27 0,073 argilla torbosa fc2,0 12 19 0,47 25,71 3,89 0,039 argilla limosa argilla inorganica2,2 9 17 0,53 16,88 5,93 0,059 argilla limosa argilla organica2,4 8 12 0,27 30,00 3,33 0,033 limo argilloso-sabbioso argilla inorganica2,6 14 24 0,67 21,00 4,76 0,048 argilla limosa argilla inorganica2,8 26 31 0,33 78,00 1,28 0,013 sabbia grossa sabbia3,0 29 51 1,47 19,77 5,06 0,051 argilla limosa argilla inorganica3,2 28 52 1,60 17,50 5,71 0,057 argilla limosa argilla inorganica3,4 36 59 1,53 23,48 4,26 0,043 argilla limosa argilla sabbioso-limosa3,6 49 78 1,93 25,34 3,95 0,039 argilla limosa argilla sabbioso-limosa3,8 36 69 2,20 16,36 6,11 0,061 argilla torbosa argilla inorganica4,0 35 92 3,80 9,21 10,86 0,109 argilla torbosa fc4,2 39 88 3,27 11,94 8,38 0,084 argilla torbosa fc4,4 28 70 2,80 10,00 10,00 0,100 argilla torbosa fc4,6 33 65 2,13 15,47 6,46 0,065 argilla torbosa argilla inorganica4,8 28 35 0,47 60,00 1,67 0,017 sabbia fine sabbia5,0 38 67 1,93 19,66 5,09 0,051 argilla limosa argilla inorganica5,2 38 54 1,07 35,63 2,81 0,028 limo argilloso-sabbioso sabbia argilloso-limosa5,4 45 93 3,20 14,06 7,11 0,071 argilla torbosa fc5,6 45 97 3,47 12,98 7,70 0,077 argilla torbosa fc5,8 39 77 2,53 15,39 6,50 0,065 argilla torbosa argilla inorganica6,0 51 97 3,07 16,63 6,01 0,060 argilla torbosa argilla inorganica6,2 45 94 3,27 13,78 7,26 0,073 argilla torbosa fc6,4 61 118 3,80 16,05 6,23 0,062 argilla torbosa argilla inorganica6,6 73 118 3,00 24,33 4,11 0,041 argilla limosa argilla sabbioso-limosa6,8 76 145 4,60 16,52 6,05 0,061 argilla torbosa argilla inorganica7,0 89 175 5,73 15,52 6,44 0,064 argilla torbosa argilla inorganica7,2 66 161 6,33 10,42 9,60 0,096 argilla torbosa fc7,4 61 152 6,07 10,05 9,95 0,099 argilla torbosa fc7,6 84 166 5,47 15,37 6,51 0,065 argilla torbosa argilla inorganica7,8 89 135 3,07 29,02 3,45 0,034 limo argilloso-sabbioso sabbia argilloso-limosa8,0 133 204 4,73 28,10 3,56 0,036 limo argilloso-sabbioso sabbia argilloso-limosa8,2 97 115 1,20 80,83 1,24 0,012 sabbia grossa sabbia8,4 162 207 3,00 54,00 1,85 0,019 sabbia fine sabbia8,6 121 165 2,93 41,25 2,42 0,024 sabbia limosa sabbia argilloso-limosa8,8 117 237 8,00 14,63 6,84 0,068 argilla torbosa argilla sabbioso-limosa9,09,29,49,69,8







(bar) (bar) (bar) (bar) (bar) (bar)compatta 94,0 40,6 67,3 0,662 1,332 0,852 0,600 0,705compatta 87,2 38,3 62,7 0,771 1,551 0,993 0,700 1,333 0,822

- 63,6 29,7 46,6 0,714 1,435 0,921 0,650 1,067 0,761- 47,5 23,5 35,5 0,656 1,319 0,848 0,600 2,667 0,701- 287,5 99,4 193,4 3,154 6,342 4,061 2,850 1,733 3,355- 75,0 33,9 54,5 1,207 2,428 1,560 1,100 5,200 1,289- 33,7 17,9 25,8 0,705 1,418 0,915 0,650 6,000 0,757- 24,1 13,7 18,9 0,592 1,191 0,771 0,550 4,267 0,638

compatta 24,1 13,7 18,9 0,646 1,298 0,841 0,600 1,600 0,696- 15,0 9,3 12,2 0,477 0,959 0,626 0,450 0,933 0,518

media 11,6 7,6 9,6 0,419 0,843 0,553 0,400 1,067 0,457compatta 22,1 12,8 17,4 0,750 1,509 0,980 0,700 0,533 0,810

- - - - - - - - - -molto compatta 48,1 23,8 35,9 1,579 3,176 2,049 1,450 0,667 1,693molto compatta 42,8 21,6 32,2 1,522 3,060 1,977 1,400 2,933 1,633

- 55,0 26,5 40,7 1,964 3,950 2,547 1,800 3,200 2,104- 76,3 34,4 55,3 2,684 5,398 3,474 2,450 3,067 2,869

molto compatta 48,5 23,9 36,2 1,960 3,941 2,544 1,800 3,867 2,101- 44,1 22,2 33,1 1,902 3,825 2,471 1,750 4,400 2,041- 47,9 23,7 35,8 2,122 4,268 2,756 1,950 7,600 2,276- 29,6 16,1 22,9 1,509 3,035 1,969 1,400 6,533 1,626

molto compatta 34,8 18,3 26,5 1,785 3,589 2,325 1,650 5,600 1,920- - - - - - - - - -

molto compatta 37,8 19,6 28,7 2,058 4,139 2,679 1,900 0,933 2,213- 36,0 18,9 27,5 2,056 4,135 2,678 1,900 3,867 2,211- 42,8 21,7 32,2 2,443 4,913 3,177 2,250 2,133 2,623- 41,0 20,9 31,0 2,441 4,908 3,175 2,250 6,400 2,622


- 36,3 19,0 27,6 2,435 4,896 3,172 2,250 6,133 2,619molto compatta 51,6 25,1 38,4 3,321 6,679 4,313 3,050 6,533 3,561

- 62,5 29,3 45,9 3,986 8,015 5,169 3,650 7,600 4,268molto compatta 63,5 29,7 46,6 4,150 8,346 5,382 3,800 6,000 4,444molto compatta 74,9 33,9 54,4 4,871 9,794 6,309 4,450 9,200 5,210

- 49,5 24,3 36,9 3,591 7,220 4,665 3,300 11,467 3,852- 43,3 21,9 32,6 3,311 6,658 4,307 3,050 12,667 3,556

molto compatta 63,1 29,5 46,3 4,586 9,223 5,948 4,200 12,133 4,912- 65,8 30,5 48,2 4,862 9,777 6,304 4,450 10,933 5,205- 106,2 44,8 75,5 7,304 14,688 9,446 6,650 6,133 7,800- - - - - - - - - -- - - - - - - - - -- 14,1 8,9 11,5 6,488 13,047 8,400 6,050 6,000 6,980- 9,8 6,7 8,2 6,212 12,491 8,046 5,850 5,867 6,703




Salsomaggiore Terme (PR) - Strada di MarzanoSondaggio penetrometrico statico n°: CPT 1Profondità falda dal p.c. (m) = 0,6Area manicotto laterale (cmq) = 150 Punta meccanica tipo Begemann D (mm) = 35,7 Area punta (cmq) = 10 L1 da Begemann,1965Angolo di apertura del cono (°) = 60 radianti = 1,0466667 L2 da Schmertmann,1969Sondaggio penetrometrico statico n°: CPT 1


dal p.c. di punta totale laterale resistenze resistenza %Pr Rp Rt Rl If Rf Rl/Rp L1 L2(m) (bar) (bar) (bar) (%) fc=fuori classific.0,4 12 19 0,47 25,71 3,89 0,039 argilla limosa argilla inorganica0,6 13 25 0,80 16,25 6,15 0,062 argilla torbosa argilla inorganica0,8 15 30 1,00 15,00 6,67 0,067 argilla torbosa argilla organica1,0 38 53 1,00 38,00 2,63 0,026 sabbia limosa sabbia argilloso-limosa1,2 21 41 1,33 15,75 6,35 0,063 argilla torbosa argilla inorganica1,4 29 48 1,27 22,89 4,37 0,044 argilla limosa argilla inorganica1,6 65 84 1,27 51,32 1,95 0,019 sabbia limosa sabbia1,8 48 102 3,60 13,33 7,50 0,075 argilla torbosa fc2,0 102 166 4,27 23,91 4,18 0,042 argilla limosa argilla sabbioso-limosa2,2 122 174 3,47 35,19 2,84 0,028 limo argilloso-sabbioso sabbia argilloso-limosa2,4 77 154 5,13 15,00 6,67 0,067 argilla torbosa argilla inorganica2,6 83 171 5,87 14,15 7,07 0,071 argilla torbosa fc2,8 144 258 7,60 18,95 5,28 0,053 argilla limosa argilla sabbioso-limosa3,0 141 215 4,93 28,58 3,50 0,035 limo argilloso-sabbioso sabbia argilloso-limosa3,2 146 216 4,67 31,29 3,20 0,032 limo argilloso-sabbioso sabbia argilloso-limosa3,4 118 254 9,07 13,01 7,68 0,077 argilla torbosa fc3,6 117 215 6,53 17,91 5,58 0,056 argilla limosa argilla sabbioso-limosa3,8 135 247 7,47 18,08 5,53 0,055 argilla limosa argilla sabbioso-limosa4,04,24,44,64,85,05,25,45,65,86,06,26,46,66,87,07,27,47,67,88,08,28,48,68,89,09,29,49,69,8







(bar) (bar) (bar) (bar) (bar) (bar)compatta 94,0 40,6 67,3 0,662 1,332 0,852 0,600 0,705compatta 62,4 29,3 45,8 0,716 1,440 0,920 0,650 0,933 0,762

- 62,0 29,1 45,6 0,825 1,659 1,062 0,750 1,600 0,879- 170,1 65,3 117,7 2,101 4,224 2,704 1,900 2,000 2,235


- - - - - - - - - -- 139,1 55,6 97,4 2,648 5,324 3,413 2,400 2,533 2,820- 325,2 109,7 217,5 5,646 11,352 7,269 5,100 7,200 6,005- 371,8 122,1 246,9 6,755 13,582 8,696 6,100 8,533 7,183

molto compatta 191,6 71,8 131,7 4,252 8,551 5,480 3,850 6,933 4,528- 194,5 72,7 133,6 4,584 9,217 5,908 4,150 10,267 4,880- 360,6 119,1 239,8 7,970 16,027 10,263 7,200 11,733 8,478- 327,3 110,2 218,8 7,802 15,688 10,048 7,050 15,200 8,300- 319,9 108,2 214,0 8,077 16,242 10,404 7,300 9,867 8,594- 229,8 83,0 156,4 6,520 13,110 8,402 5,900 9,333 6,941- 214,0 78,5 146,2 6,462 12,994 8,330 5,850 18,133 6,881- 241,8 86,5 164,2 7,460 15,001 9,614 6,750 13,067 7,941






dal p.c. di punta totale laterale resistenze resistenza %Pr Rp Rt Rl If Rf Rl/Rp L1 L2(m) (bar) (bar) (bar) (%) fc=fuori classific.0,4 9 14 0,33 27,00 3,70 0,037 limo argilloso-sabbioso argilla inorganica0,6 9 14 0,33 27,00 3,70 0,037 limo argilloso-sabbioso argilla inorganica0,8 15 22 0,47 32,14 3,11 0,031 limo argilloso-sabbioso argilla sabbioso-limosa1,0 14 28 0,93 15,00 6,67 0,067 argilla torbosa argilla organica1,2 17 30 0,87 19,62 5,10 0,051 argilla limosa argilla inorganica1,4 25 43 1,20 20,83 4,80 0,048 argilla limosa argilla inorganica1,6 29 44 1,00 29,00 3,45 0,034 limo argilloso-sabbioso argilla sabbioso-limosa1,8 37 70 2,20 16,82 5,95 0,059 argilla limosa argilla inorganica2,0 36 50 0,93 38,57 2,59 0,026 sabbia limosa sabbia argilloso-limosa2,2 50 83 2,20 22,73 4,40 0,044 argilla limosa argilla sabbioso-limosa2,4 86 136 3,33 25,80 3,88 0,039 argilla limosa argilla sabbioso-limosa2,6 93 168 5,00 18,60 5,38 0,054 argilla limosa argilla sabbioso-limosa2,8 64 90 1,73 36,92 2,71 0,027 limo argilloso-sabbioso sabbia argilloso-limosa3,0 79 135 3,73 21,16 4,73 0,047 argilla limosa argilla sabbioso-limosa3,2 79 157 5,20 15,19 6,58 0,066 argilla torbosa argilla inorganica3,4 63 129 4,40 14,32 6,98 0,070 argilla torbosa argilla inorganica3,6 74 80 0,40 185,00 0,54 0,005 terreni misti sabbia fossilifera3,8 80 160 5,33 15,00 6,67 0,067 argilla torbosa argilla inorganica4,0 84 145 4,07 20,66 4,84 0,048 argilla limosa argilla sabbioso-limosa4,2 92 164 4,80 19,17 5,22 0,052 argilla limosa argilla sabbioso-limosa4,4 80 131 3,40 23,53 4,25 0,043 argilla limosa argilla sabbioso-limosa4,6 109 133 1,60 68,13 1,47 0,015 sabbia grossa sabbia4,8 246 320 4,93 49,86 2,01 0,020 sabbia limosa sabbia5,0 161 246 5,67 28,41 3,52 0,035 limo argilloso-sabbioso sabbia argilloso-limosa5,2 254 319 4,33 58,62 1,71 0,017 sabbia fine sabbia5,4 311 385 4,93 63,04 1,59 0,016 sabbia grossa sabbia5,65,86,06,26,46,66,87,07,27,47,67,88,08,28,48,68,89,09,29,49,69,8







(bar) (bar) (bar) (bar) (bar) (bar)media 65,5 30,4 47,9 0,496 0,997 0,637 0,450 0,528media 39,2 20,2 29,7 0,494 0,993 0,635 0,450 0,667 0,526

- 62,0 29,1 45,6 0,825 1,659 1,062 0,750 0,667 0,879- 48,3 23,8 36,1 0,767 1,543 0,989 0,700 0,933 0,819

compatta 53,4 25,9 39,6 0,932 1,874 1,202 0,850 1,867 0,995molto compatta 76,5 34,4 55,5 1,374 2,763 1,772 1,250 1,733 1,466

- 82,0 36,4 59,2 1,594 3,206 2,057 1,450 2,400 1,700molto compatta 100,2 42,8 71,5 2,037 4,095 2,627 1,850 2,000 2,171

- 87,7 38,4 63,1 1,979 3,979 2,554 1,800 4,400 2,111- 121,2 49,8 85,5 2,755 5,539 3,553 2,500 1,867 2,936- 220,2 80,3 150,2 4,752 9,557 6,123 4,300 4,400 5,059- 224,4 81,5 152,9 5,139 10,334 6,622 4,650 6,667 5,470- 130,1 52,7 91,4 3,526 7,090 4,549 3,200 10,000 3,758- 158,0 61,6 109,8 4,357 8,762 5,619 3,950 3,467 4,642


- - - - - - - - - -molto compatta 125,1 51,1 88,1 4,404 8,856 5,686 4,000 0,800 4,697

- 54,2 26,2 40,2 4,602 9,254 5,941 4,200 10,667 4,915- 34,7 18,3 26,5 5,020 10,095 6,480 4,600 8,133 5,367- 19,1 11,4 15,2 4,325 8,696 5,587 4,000 9,600 4,637- - - - - - - - - -- - - - - - - - - -- 19,6 11,6 15,6 8,725 17,545 11,249 8,050 9,867 9,341- - - - - - - - - -- - - - - - - - - -






dal p.c. di punta totale laterale resistenze resistenza %Pr Rp Rt Rl If Rf Rl/Rp L1 L2(m) (bar) (bar) (bar) (%) fc=fuori classific.0,4 8 17 0,60 13,33 7,50 0,075 argilla torbosa fc0,6 7 14 0,47 15,00 6,67 0,067 argilla torbosa argilla organica0,8 10 20 0,67 15,00 6,67 0,067 argilla torbosa argilla organica1,0 8 21 0,87 9,23 10,83 0,108 argilla torbosa fc1,2 9 20 0,73 12,27 8,15 0,081 argilla torbosa fc1,4 12 24 0,80 15,00 6,67 0,067 argilla torbosa argilla organica1,6 12 21 0,60 20,00 5,00 0,050 argilla limosa argilla inorganica1,8 12 24 0,80 15,00 6,67 0,067 argilla torbosa argilla organica2,0 9 24 1,00 9,00 11,11 0,111 argilla torbosa fc2,2 11 22 0,73 15,00 6,67 0,067 argilla torbosa argilla organica2,4 12 25 0,87 13,85 7,22 0,072 argilla torbosa fc2,6 12 24 0,80 15,00 6,67 0,067 argilla torbosa argilla organica2,8 19 28 0,60 31,67 3,16 0,032 limo argilloso-sabbioso argilla sabbioso-limosa3,0 17 37 1,33 12,75 7,84 0,078 argilla torbosa fc3,2 19 34 1,00 19,00 5,26 0,053 argilla limosa argilla inorganica3,4 14 28 0,93 15,00 6,67 0,067 argilla torbosa argilla organica3,6 19 28 0,60 31,67 3,16 0,032 limo argilloso-sabbioso argilla sabbioso-limosa3,8 18 34 1,07 16,88 5,93 0,059 argilla limosa argilla inorganica4,0 18 37 1,27 14,21 7,04 0,070 argilla torbosa fc4,2 16 39 1,53 10,43 9,58 0,096 argilla torbosa fc4,4 28 47 1,27 22,11 4,52 0,045 argilla limosa argilla inorganica4,6 21 41 1,33 15,75 6,35 0,063 argilla torbosa argilla inorganica4,8 21 49 1,87 11,25 8,89 0,089 argilla torbosa fc5,0 28 53 1,67 16,80 5,95 0,060 argilla limosa argilla inorganica5,2 21 41 1,33 15,75 6,35 0,063 argilla torbosa argilla inorganica5,4 20 42 1,47 13,64 7,33 0,073 argilla torbosa fc5,6 95 135 2,67 35,63 2,81 0,028 limo argilloso-sabbioso sabbia argilloso-limosa5,8 37 73 2,40 15,42 6,49 0,065 argilla torbosa argilla inorganica6,0 26 52 1,73 15,00 6,67 0,067 argilla torbosa argilla inorganica6,2 26 49 1,53 16,96 5,90 0,059 argilla limosa argilla inorganica6,4 29 56 1,80 16,11 6,21 0,062 argilla torbosa argilla inorganica6,6 59 109 3,33 17,70 5,65 0,056 argilla limosa argilla inorganica6,8 197 253 3,73 52,77 1,90 0,019 sabbia fine sabbia7,0 365 419 3,60 101,39 0,99 0,010 terreni misti sabbia7,27,47,67,88,08,28,48,68,89,09,29,49,69,8







(bar) (bar) (bar) (bar) (bar) (bar)- 56,4 27,0 41,7 0,440 0,885 0,566 0,400 0,469- 36,3 19,0 27,6 0,383 0,769 0,493 0,350 1,200 0,409- 45,6 22,8 34,2 0,547 1,100 0,706 0,500 0,933 0,584- 28,3 15,6 21,9 0,434 0,872 0,562 0,400 1,333 0,465- 27,8 15,4 21,6 0,487 0,980 0,632 0,450 1,733 0,523- 34,7 18,3 26,5 0,652 1,311 0,845 0,600 1,467 0,699

compatta 30,4 16,5 23,4 0,650 1,307 0,844 0,600 1,600 0,698- 26,9 14,9 20,9 0,648 1,302 0,843 0,600 1,200 0,697- 16,6 10,1 13,4 0,479 0,963 0,627 0,450 1,600 0,519- 19,4 11,5 15,5 0,588 1,182 0,769 0,550 2,000 0,636- 19,8 11,7 15,7 0,641 1,290 0,839 0,600 1,467 0,693- 18,1 10,9 14,5 0,639 1,285 0,838 0,600 1,733 0,692- 30,2 16,4 23,3 1,026 2,063 1,336 0,950 1,600 1,104- 24,2 13,7 19,0 0,913 1,835 1,192 0,850 1,200 0,985

compatta 26,0 14,5 20,3 1,022 2,055 1,334 0,950 2,667 1,102- 16,3 10,0 13,1 0,742 1,492 0,975 0,700 2,000 0,806- 22,7 13,0 17,9 1,018 2,046 1,331 0,950 1,867 1,100

compatta 19,9 11,7 15,8 0,960 1,930 1,258 0,900 1,200 1,039- 7,6 5,5 6,5 0,936 1,881 1,229 0,900 2,133 1,021- 3,6 3,0 3,3 0,798 1,604 1,053 0,800 2,533 0,884


- 1,6 1,6 1,6 0,983 1,976 1,295 1,050 2,667 1,109molto compatta 1,9 1,8 1,8 1,336 2,687 1,751 1,400 3,733 1,496molto compatta 0,9 1,0 1,0 0,910 1,829 1,204 1,050 1,667 1,054

- 0,7 0,8 0,7 0,814 1,637 1,082 1,000 1,333 0,966- 5,4 4,1 4,8 4,939 9,931 6,387 4,750 2,933 5,359

molto compatta 1,2 1,2 1,2 1,672 3,362 2,188 1,850 5,333 1,904molto compatta 0,5 0,7 0,6 1,014 2,040 1,344 1,300 2,400 1,220molto compatta 0,4 0,6 0,5 0,966 1,942 1,283 1,300 1,733 1,183molto compatta 0,4 0,6 0,5 1,081 2,174 1,433 1,450 1,533 1,321molto compatta 1,2 1,3 1,3 2,695 5,419 3,509 2,950 3,600 3,051

- - - - - - - - - -- - - - - - - - - -




VERIFICA allo SLU di SCORRIMENTO per striscia unitaria - LIVELLO INFERIOREIpotesi di gabbioni posti in orizzontale e paramento verticale Approccio 1 - Combinazione 2 - A2+M2+R2

livello superiore dei gabbioniterrapieno

livello inferiore dei gabbioni

Dati geometrici generaliAltezza del paramento murario - H [m] = 2Larghezza del livello inferiore dei gabbioni - Lai [m] = 2Larghezza del livello superiore dei gabbioni - Las [m] = 1,5Altezza della parte interna dei gabbioni - Hi [m] = 2Altezza della parte esterna dei gabbioni - He [m] = 1

Sovraccarico sul terrapienoSovraccarico di progetto sul terrapieno - qd [kN/m2] = 11,375

Dati geotecnici generaliAngolo di attrito di progetto del terrapieno - φd' [°] = 24,8Peso di volume di progetto del terrapieno - γd' [kN/m3] = 20Coefficiente di spinta attiva Ka [-] = 0,409Peso di volume di progetto del gabbione - γd' [kN/m3] = 16,9Angolo di attrito di progetto alla base dei gabbioni - φd' [°] = 23,8

Azioni di scorrimentoForza agente di progetto per peso terreno - Vd-terreno [kN] = 16,344Forza agente di progetto per carico traffico - Vd-traffico [kN] = 9,296Forza agente totale di progetto - Vd-terreno+traffico [kN] = 25,640

Resistenze allo scorrimentoForza resistente caratteristica per peso parte interna - Vrk-1 [kN] = 22,348Forza resistente caratteristica per peso parte esterna - Vrk-2 [kN] = 3,725Forza resistente totale caratteristica per peso gabbioni - Vrk-1+2 [kN] = 26,073Coefficiente di sicurezza parziale sulla resistenza γR [-] = 1Forza resistente totale di progetto per peso gabbioni - Vrd-1+2 [kN] = 26,073

Verifica allo scorrimento positiva

parte interna

parte esterna




VERIFICA allo SLU di SCORRIMENTO per striscia unitaria - LIVELLO INFERIOREIpotesi di gabbioni posti in orizzontale e paramento verticale Approccio 1 - Combinazione 2 - A2+M2+R2


livello inferiore dei gabbionipunto di rotazione




Momenti ribaltantiForza agente di progetto per peso terreno - Fd-terreno [kN] = 16,344Forza agente di progetto per carico traffico - Fd-traffico [kN] = 9,296Forza agente totale di progetto - Fd-terreno+traffico [kN] = 25,640Braccio sul punto di rotazione della Fd-terreno [m] = 0,667Braccio sul punto di rotazione della Fd-traffico [m] = 1,000Momento ribaltante di progetto per peso terreno - Md-terreno [kN*m] = 10,896Momento ribaltante di progetto per carico traffico - Md-traffico [kN*m] = 9,296Momento ribaltante totale di progetto - Md-terreno+raffico [kN*m] = 20,192

Momenti resistentiBraccio sul punto di rotazione della parte interna [m] = 1,25Braccio sul punto di rotazione della parte esterna [m] = 0,25Momento resistente caratteristico per peso gabbione interno - Mrk-1 [kN*m] = 63,375Momento resistente caratteristico per peso gabbione esterno - Mrk-2 [kN*m] = 2,113Momento resistente totale caratteristico per peso gabbioni - Mrk-1+2 [kN*m] = 65,488Coefficiente di sicurezza parziale sulla resistenza γR [-] = 1Momento resistente totale di progetto per peso gabbioni - Mrd-1+2 [kN*m] = 65,488


parte interna

parte esterna




VERIFICA allo SLU di SCORRIMENTO per striscia unitaria - LIVELLO SUPERIOREIpotesi di gabbioni posti in orizzontale e paramento verticale Approccio 1 - Combinazione 2 - A2+M2+R2


livello inferiore dei gabbioni




Azioni di scorrimentoForza agente di progetto per peso terreno - Vd-terreno [kN] = 4,086Forza agente di progetto per carico traffico - Vd-traffico [kN] = 4,648Forza agente totale di progetto - Vd-terreno+traffico [kN] = 8,734

Resistenze allo scorrimentoForza resistente caratteristica per peso parte interna - Vrk-1 [kN] = 11,174Forza resistente caratteristica per peso parte esterna - Vrk-2 [kN] = 0,000Forza resistente totale caratteristica per peso gabbioni - Vrk-1+2 [kN] = 11,174Coefficiente di sicurezza parziale sulla resistenza γR [-] = 1Forza resistente totale di progetto per peso gabbioni - Vrd-1+2 [kN] = 11,174


parte interna

parte esterna




VERIFICA allo SLU di SCORRIMENTO per striscia unitaria - LIVELLO SUPERIOREIpotesi di gabbioni posti in orizzontale e paramento verticale Approccio 1 - Combinazione 2 - A2+M2+R2


livello inferiore dei gabbionipunto di rotazione




Momenti ribaltantiForza agente di progetto per peso terreno - Fd-terreno [kN] = 4,086Forza agente di progetto per carico traffico - Fd-traffico [kN] = 4,648Forza agente totale di progetto - Fd-terreno+traffico [kN] = 8,734Braccio sul punto di rotazione della Fd-terreno [m] = 0,333Braccio sul punto di rotazione della Fd-traffico [m] = 0,500Momento ribaltante di progetto per peso terreno - Md-terreno [kN*m] = 1,362Momento ribaltante di progetto per carico traffico - Md-traffico [kN*m] = 2,324Momento ribaltante totale di progetto - Md-terreno+raffico [kN*m] = 3,686

Momenti resistentiBraccio sul punto di rotazione della parte interna [m] = 0,75Braccio sul punto di rotazione della parte esterna [m] = 0,000Momento resistente caratteristico per peso gabbione interno - Mrk-1 [kN*m] = 19,013Momento resistente caratteristico per peso gabbione esterno - Mrk-2 [kN*m] = 0,000Momento resistente totale caratteristico per peso gabbioni - Mrk-1+2 [kN*m] = 19,013Coefficiente di sicurezza parziale sulla resistenza γR [-] = 1Momento resistente totale di progetto per peso gabbioni - Mrd-1+2 [kN*m] = 19,013


parte interna

parte esterna




FONDAZIONE DIRETTA RETTANGOLARE

Committ. : Lavoro :Data : Località :Combinazione di calcolo = A2+M2+R2 Verifica =Condizioni di falda assenteAzioni sulla fondazione presente XCoeff. parziale delle azioni - γγγγf = 1Azione normale - N [t] = 5,915 5,9 Momento flettente - M [t*m] = 1,385 1,4

Schema legendaGeometria fondazione Larghezza base [m] = 2,0 B 1,53 B'Lunghezza base [m] = 1,0 LProfondità base [m]= 0,0 DCarichi verticaliEccentricità del carico [m] = 0,234Tensioni unitarie [t/m2] = 3,9 q fPeso di volume fond. [t/m3] = 2,5 GfAltezza della fondazione [m] = 0,0 HfCarichi da peso proprio [t/m2] = 0,0 qpCarichi tot.medi alla base [t/m2]= 3,9 qtotCaratteristiche terreno di fondazioneTerreni gran/coes-verifica lungo termine (tensioni efficaci) Terreni coesivi - verifica a breve termini (tensioni totali) Peso di volume sat./asc. [t/m3] = 1,9 Gs Peso di volume saturo [t/m3] = 1,95 GsCoeff. parziale del parametro = 1,0 γγγγγγγγ Coeff. parziale del parametro = 1,00 γγγγγγγγPeso di volume immerso [t/m3] = 0,9 Gd'Sovraccarico laterale [t/m2] = 0,0 q' Sovraccarico laterale [t/m2] = 0,00 qCoesione drenata [t/m2] = 5,670 c'k Coesione non drenata [t/m2] = 5,67 cukCoeff. parziale del parametro = 1,4 γγγγc' Coeff. parziale del parametro = 1,40 γγγγcuAngolo di attrito efficace [°] = 1,0 ΦΦΦΦ'kCoeff. parziale del parametro = 1,25 γγγγΦΦΦΦ'Calcolo geometria del cuneo di portanza (Prandtl, 1921)Terreni gran/coes-verifica lungo termine (tensioni efficaci) Terreni coesivi - verifica a breve termini (tensioni totali) Profondità cuneo di base [m] = 0,8 Pc Profondità cuneo di base [m] = 0,8 PcRaggio iniz. spirale logar. [m] = 1,1 R0 Raggio iniziale spirale logar. [m] = 1,1 R0Angolo del raggio iniziale [°] = 44,5 θθθθ Angolo del raggio iniziale [°] = 45,0 θθθθProfondità zona laterale [m] = 1,1 Pz Profondità zona laterale [m] = 1,1 PzEstensione zona laterale[m] = 1,6 Ez Estensione zona laterale[m] = 1,5 EzCalcolo fattori correttivi - Brinch-Hansen (1970), Vesic (1975), De Beer (1967)Terreni gran/coes-verifica lungo termine (tensioni efficaci) Terreni coesivi - verifica a breve termini (tensioni totali) Fattori di portanza Fattori di forma Fattori di profondità Fattori di coesione

Nc 5,20 Sc 1,32 Dc 1,00 Nc0 5,14Nq 1,07 Sq 1,02 Dq 1,00 Sc0 1,31Nγ 0,06 Sγ 0,39 Dc0 1,00

Calcolo capacità portanteTerreni granulari - verifica a lungo termine (tensioni efficaci)Terreni coesivi - verifica a breve termini (tensioni totali)

Capacità portante limite [t/m2] = 27,73 qlim Capacità portante limite [t/m2] = 27,19 qlimCoefficiente parziale resistenza = 2,3 γγγγR Coefficiente di sicurezza R2 = 1,8 γγγγRCapac. portante progetto [t/m2] = 12,06 qd Capacità portante amm. [t/m2]= 15,11 qd

fondazione verificata fondazione verificata

SLU GEO mag-15

CAPACITA' PORTANTE STATICA - Cap. 6 NTC 2008 Approccio 1 - Combinazione 2Risanamento pendiiStrada di Marzano

Comune di Salsomaggiore

q f

Hf

D

B

G-fqtot

Gs Pz

Pc

Ez

NON APPLICABILE

NON APPLICABILE

NON APPLICABILE




[m] -2 0 2 4 6 8

-4

-2

0

LegendaLegendaLegendaLegenda1231

CPG wall 09CPG wall 09CPG wall 09CPG wall 09Consorzio ItalianoProduttori Gabbioni

Data:27/05/2015Pratica:

Progetto:Progetto:Progetto:Progetto:Strada di Marzano - Stralcio 1

Sezione:Sezione:Sezione:Sezione: Sezione trasversale con muro in gabbioniLocalità:Località:Località:Località:Marzano di Salsomaggiore Terme Documento:Documento:Documento:Documento:CPGwall1-SLU Marzano 1

SLUVerifica di Stabilità globale (Metodo di calcolo: Rigido)A2 + M2 + R2FS = 1.049




CONDIZIONI DI EQUILIBRIO DI UN PENDIO INDEFINITO - Lambe & Withman, 1968Caso di moto di filtrazione parallelo al pendio

Committente Comune di Salsomaggiore TermeData mag-15 Committente Comune di Salsomaggiore TermeData Lavoro Stabilità del pendio Località Strada della Marazzuola Lavoro Stabilità del pendio LocalitàGrandezze input Calcolo della tension-crackCS = coefficiente intensità sismica = 0,00 Condizioni non sismiche C' = coesione efficace / CU non drenata = 2,67 [t/m2]C' = coesione efficace / CU non drenata = 2,67 [t/m2] Comportamento coesivo φ ' = angolo d'attrito efficace = 0,00 [°]φ ' = angolo d'attrito efficace = 0,0 [°] Htc = altezza della tension-crack = 2,82 [m]gs = peso di volume terreno saturo = 2,0 [t/m3] Stc = spinta idrostastica nella t.c. = 3,97 [t]gn = peso di volume terreno naturale = 1,9 [t/m3] Grandezze output Schema staticogw = peso di volume acqua = 1,0 [t/m3] W = peso elemento di terreno [t]g' = peso di volume terreno immerso = 1,0 [t/m3] U = sottospinta idraulica alla base [t]pw = profondità falda dal p.c. = 0,00 [m] Ss = forza sismica di taglio [t]i = inclinazione del pendio = 8,5 [°] pendio sotto la strada Ta = forza di taglio agente [t]b = dimensione d'analisi lungo il pendio = 10,0 [m] N' = reazione normale alla base [t]Modello di resistenza del terreno Tr = forza di taglio resistente [t]Rilevato in sito - variabile casualmente Sondaggio penetrometrico n° 1 FS = coefficiente di sicurezza reale Statistico - variabile con funzione Funzione matem. FSd= coefficiente sicurezza di progetto = 1Assegnato - costante a tratti X Origine parametri Ts = forza stabilizzante = Ta*FSd - Tr [t]Cut-off nel valore della coesione = 10,0 Note Ts-max = forza stabilizzante massima [t] = -2,69FS parametro da Eurocodice EC7 = 1,0 Note Hc = profondità critica [m]

h [m] C [t/m2] φ [°] C [t/m2] φ [°] h [m] W [t] U [t] Ss [t] Ta [t] N' [t] Tr [t] FS0,1 2,67 0 2,67 0,00 0,1 2,00 0,98 0,00 4,22 1,00 26,70 6,330,5 2,67 0 2,67 0,00 0,5 10,00 4,89 0,00 5,40 5,00 26,70 4,941,0 2,67 0 2,67 0,00 1,0 20,00 9,78 0,00 6,88 10,00 26,70 3,881,5 2,67 0 2,67 0,00 1,5 30,00 14,67 0,00 8,36 15,00 26,70 3,202,0 2,67 0 2,67 0,00 2,0 40,00 19,56 0,00 9,83 20,00 26,70 2,722,5 2,67 0 2,67 0,00 2,5 50,00 24,45 0,00 11,31 25,00 26,70 2,363,0 2,67 0 2,67 0,00 3,0 60,00 29,35 0,00 12,79 30,00 26,70 2,093,5 2,67 0 2,67 0,00 3,5 70,00 34,24 0,00 14,26 35,00 26,70 1,874,0 2,67 0 2,67 0,00 4,0 80,00 39,13 0,00 15,74 40,00 26,70 1,704,5 2,67 0 2,67 0,00 4,5 90,00 44,02 0,00 17,22 44,99 26,70 1,555,0 2,67 0 2,67 0,00 5,0 100,00 48,91 0,00 18,69 49,99 26,70 1,435,5 2,67 0 2,67 0,00 5,5 110,00 53,80 0,00 20,17 54,99 26,70 1,326,0 2,67 0 2,67 0,00 6,0 120,00 58,69 0,00 21,65 59,99 26,70 1,236,5 2,67 0 2,67 0,00 6,5 130,00 63,58 0,00 23,13 64,99 26,70 1,156,8 2,67 0 2,67 0,00 6,8 136,00 66,52 0,00 24,01 67,99 26,70 1,117,0 47,00 0 10,00 0,00 7,0 140,00 68,47 0,00 24,60 69,99 100,00 4,067,5 47,00 0 10,00 0,00 7,5 150,00 73,36 0,00 26,08 74,99 100,00 3,838,0 47,00 0 10,00 0,00 8,0 160,00 78,25 0,00 27,56 79,99 100,00 3,638,5 47,00 0 10,00 0,00 8,5 170,00 83,15 0,00 29,03 84,99 100,00 3,449,0 47,00 0 10,00 0,00 9,0 180,00 88,04 0,00 30,51 89,99 100,00 3,289,5 47,00 0 10,00 0,00 9,5 190,00 92,93 0,00 31,99 94,99 100,00 3,13

10,0 47,00 0 10,00 0,00 10,0 200,00 97,82 0,00 33,46 99,99 100,00 2,99min 1,11

mag-15Strada della Marazzuola

CONDIZIONI DI EQUILIBRIO DI UN PENDIO INDEFINITO Caso di moto di filtrazione parallelo al pendio

Prova CPT 1

Valori adottatiValori modello

valore minimo nel tratto

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0FSd

Prof

ondit

àdal

p.c.[m

]

Coltre

Substrato

i

b

W

pw

Uh Ss

Stc

Stc





Committente Comune di Salsomaggiore TermeData mag-15 Committente Comune di Salsomaggiore TermeData mag-15Lavoro Stabilità del pendio Località Strada della Marazzuola Lavoro Stabilità del pendio Località Strada della MarazzuolaGrandezze input Calcolo della tension-crackCS = coefficiente intensità sismica = 0,00 Condizioni non sismiche C' = coesione efficace / CU non drenata = 4,00 [t/m2]C' = coesione efficace / CU non drenata = 4,00 [t/m2] Comportamento coesivo φ ' = angolo d'attrito efficace = 0,00 [°]φ ' = angolo d'attrito efficace = 0,0 [°] Htc = altezza della tension-crack = 4,22 [m]gs = peso di volume terreno saturo = 2,0 [t/m3] Stc = spinta idrostastica nella t.c. = 8,91 [t]gn = peso di volume terreno naturale = 1,9 [t/m3] Grandezze output Schema staticogw = peso di volume acqua = 1,0 [t/m3] W = peso elemento di terreno [t]g' = peso di volume terreno immerso = 1,0 [t/m3] U = sottospinta idraulica alla base [t]pw = profondità falda dal p.c. = 0,00 [m] Ss = forza sismica di taglio [t]i = inclinazione del pendio = 8,5 [°] pendio sotto la strada Ta = forza di taglio agente [t]b = dimensione d'analisi lungo il pendio = 10,0 [m] N' = reazione normale alla base [t]Modello di resistenza del terreno Tr = forza di taglio resistente [t]Rilevato in sito - variabile casualmente Sondaggio penetrometrico n° 2 FS = coefficiente di sicurezza reale Statistico - variabile con funzione Funzione matem. FSd= coefficiente sicurezza di progetto = 1Assegnato - costante a tratti X Origine parametri Ts = forza stabilizzante = Ta*FSd - Tr [t]Cut-off nel valore della coesione = 10,0 Note Ts-max = forza stabilizzante massima [t] = -12,29FS parametro da Eurocodice EC7 = 1,0 Note Hc = profondità critica [m]


10,0 32,00 0 10,00 0,00 10,0 200,00 97,82 0,00 38,35 99,99 100,00 2,61min 1,44


valore minimo nel trattoProva CPT 2

Valori modello Valori adottati

Htc

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0FSd

Prof

ondit

àdal

p.c.[m

]

Coltre

Substrato

i

b

W

pw

Uh Ss

Stc

Stc







10,0 58,50 0 10,00 0,00 10,0 200,00 97,82 0,00 38,35 99,99 100,00 2,61min 1,26

Caso di moto di filtrazione parallelo al pendioCONDIZIONI DI EQUILIBRIO DI UN PENDIO INDEFINITO




i

b

W

pw

Uh Ss

Stc

StcHtc

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0FSd

Prof

ondit

àdal

p.c.[m

]

Coltre

Substrato







10,0 47,00 0 10,00 0,00 10,0 197,75 75,81 0,00 33,13 119,77 100,00 3,02min 1,13



Prova CPT 1

Valori adottatiValori modello

valore minimo nel tratto

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0FSd

Prof

ondit

àdal

p.c.[m

]

Coltre

Substrato

i

b

W

pw

Uh Ss

Stc

Stc





Committente Comune di Salsomaggiore TermeData mag-15 Committente Comune di Salsomaggiore TermeData mag-15Lavoro Stabilità del pendio Località Strada della Marazzuola Lavoro Stabilità del pendio Località Strada della MarazzuolaGrandezze input Calcolo della tension-crackCS = coefficiente intensità sismica = 0,00 Condizioni non sismiche C' = coesione efficace / CU non drenata = 4,00 [t/m2]C' = coesione efficace / CU non drenata = 4,00 [t/m2] Comportamento coesivo φ ' = angolo d'attrito efficace = 0,00 [°]φ ' = angolo d'attrito efficace = 0,0 [°] Htc = altezza della tension-crack = 4,22 [m]gs = peso di volume terreno saturo = 2,0 [t/m3] Stc = spinta idrostastica nella t.c. = 8,91 [t]gn = peso di volume terreno naturale = 1,9 [t/m3] Grandezze output Schema staticogw = peso di volume acqua = 1,0 [t/m3] W = peso elemento di terreno [t]g' = peso di volume terreno immerso = 1,0 [t/m3] U = sottospinta idraulica alla base [t]pw = profondità falda dal p.c. = 2,25 [m] Ss = forza sismica di taglio [t]i = inclinazione del pendio = 8,5 [°] pendio sotto la strada Ta = forza di taglio agente [t]b = dimensione d'analisi lungo il pendio = 10,0 [m] N' = reazione normale alla base [t]Modello di resistenza del terreno Tr = forza di taglio resistente [t]Rilevato in sito - variabile casualmente Sondaggio penetrometrico n° 2 FS = coefficiente di sicurezza reale Statistico - variabile con funzione Funzione matem. FSd= coefficiente sicurezza di progetto = 1Assegnato - costante a tratti X Origine parametri Ts = forza stabilizzante = Ta*FSd - Tr [t]Cut-off nel valore della coesione = 10,0 Note Ts-max = forza stabilizzante massima [t] = -12,62FS parametro da Eurocodice EC7 = 1,0 Note Hc = profondità critica [m]


10,0 32,00 0 10,00 0,00 10,0 197,75 75,81 0,00 38,02 119,77 100,00 2,63min 1,46




Htc

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0FSd

Prof

ondit

àdal

p.c.[m

]

Coltre

Substrato

i

b

W

pw

Uh Ss

Stc

Stc







10,0 58,50 0 10,00 0,00 10,0 197,75 75,81 0,00 38,02 119,77 100,00 2,63min 1,27

Caso di moto di filtrazione parallelo al pendioCONDIZIONI DI EQUILIBRIO DI UN PENDIO INDEFINITO




i

b

W

pw

Uh Ss

Stc

StcHtc

0

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

0,0 0,5 1,0 1,5 2,0 2,5 3,0FSd

Prof

ondit

àdal

p.c.[m

]

Coltre

Substrato

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COMUNE DI SALSOMAGGIORE TERME · Studio di Ingegneria e Geologia Ing. PIERGIUSEPPE FROLDI...

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