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1
Certificazione energetica degli edifici: esempio di calcolo
Trasmissione di calore attraverso la copertura
Trasmissione di calore attraverso le pareti opache e finestrate
Trasmissione di calore attraverso il terreno e locali non climatizzati a temperatura diversa da quella esterna
Apporti solari attraverso superfici trasparenti Apporti gratuiti interni
0,35 m
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2
Pianta dell’edificio
sca la 1 /100
p ian ta p iano te rra
(0 .00)
W C fe m m in e e d isa b ili
W C m a sch i
a ltra p roprie tà
B B
C
C
D
D
A A
Parete A esposta a sud
13,35 m
8,81 m
3,00 m0,60 m
7,94 m
12,41 m
Ambiente B
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3
Prospetto parete A
8,09 m
Terreno: soletta in laterocemento su vespaioSpessore: 35 cm
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4
Caratteristiche geometriche delle superfici finestrate della parete A
Caratteristiche geometriche finestra 1 Caratteristiche geometriche finestra 2
0,82
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5
Stratigrafia della parete opaca
0,01 m 0,01 m1,08 m
tufo tufo
intonaco di calce e gesso
intonaco di calce e gesso
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6
Stratigrafia della copertura
PANNELLO DI CENELIT
LAMINATO IN RAME
FOGLIO SEPARATORE IN POLIETILENE
0.020.02
0.045
0,002 m
0,002 m
0,045 mPANNELLO IN LANA DI LEGNO, DENSITA’ 350 kg/m3
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7
Tabelle per il calcolo della trasmittanza dei componenti finestrati
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8
Trasmittanza termica dei solai a terra e coefficien ti correttivi verso ambienti con T diverse da quella e sterna
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9
Fabbisogno energetico degli edifici -Climatizzazione invernale. UNI EN 832
QH = QL – ηu * QG
• QH = fabbisogno energetico dell’involucro, riferito all’intera stagione di riscaldamento;• QL = energia scambiata totale ( trasmissione + ventilazione);• QG = energia dovuta agli apporti gratuiti;• ηu = fattore di utilizzazione degli apporti gratuiti energetici.
L’energia scambiata totale, QL , è data da:
QL = QT + Qv
QT = Energia termica scambiata per trasmissione.
QV = Energia termica scambiata per ventilazione.
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10
QT = Σ K [HT,K * (GG) ] * 0,024HT = coefficiente di dispersione termica per trasmissione dell’edificio [W/K]GG = gradi giorno convenzionali della località di riferimento
Calcolo dell’energia scambiata per trasmissione
HT = Σi [Ai * Ui * f Ti] + Σi [ΨΨΨΨi li]
Calcolo delle trasmittanza:1. Elementi finestrati del prospetto A2. Parete opaca del prospetto A3. Copertura4. Soletta su vespaio
Ai èl’area dell’elemento i-esimo [m2]Ui è la trasmittanza termica dell’elemento i-esomo [W/m2K]fTi fattore correttivo di confine degli ambientiΨΨΨΨi è il coeficiente lineico dell’elemento i-esimo [W/mK]li lunghezza del ponte termico i-esimo [m]
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11
Dati climatici e valori di località
I valori di tutte le località d’Italia sono inseriti nel D.P.R. del 26 agosto 1993 n°412
Gradi Giorno Aversa = 1119Zona: CPeriodo di riscaldamento: max 10 ore giornaliere dal 15 novembre al 31 marzo
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12
Resistenze unitarie superficiali secondo la ENI ISO 6946
1
hi
=Rint [m2K/W]1
he
=Rest [m2K/W]
Il valore di R est non tiene conto di contributi dovuti alla radiazione solare diretta.
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13
Calcolo della trasmittanza per finestre singole
A f+AgUg Uf
A fAg +Uw =
Trasmittanza calcolata per una finestra singola
lg ΨΨΨΨf+
Dove:
• Ag e Af sono rispettivamente l’area della vetrata e l’area del telaio [m2]
• Af è la maggiore traAf,i ed Af,e che sono rispettivamente la proiezione del telaio interno e di quello esterno su un piano parallelo alla vetrata
• Ug e Uf le trasmittanze termiche della vetrata e del telaio [W/m2·K]
• lg è la somma dei perimetri visibili delle lastre di vetro della finestra [m2]
• Yf è la trasmittanza termica lineare dovuta agli effetti termici combinati della vetrata, del distanziatore e del telaio. Nel caso di finestre singole è 0 (nessun effetto distanziatore).
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14
Calcolo del coefficiente di trasmissione delle fine stre
A f+AgUg Uf
A fAg +Uw,1 = =
+8,13*5,73
9,48
1,35*6,10= 5,78 2KW/m
= AW,1*Uw,1Hw,1 5,78*9,48= = 54,79 W/K
AW,1 = 2,3*4,12 = 9,48 m2
Aw,2 = π π π π * 0,78 2 = 1,91 m2
A f,2 = 0,08*1,4 + ππππ *( 0,782 – 0,702 ) = 0,48 m2
A f+AgUg Uf
A fAg +Uw,2 = =
+1,43*5,73
1,91
0,48*6,10= 5,82 KWm2/
Ag,2 = Aw,2 - A f,2 = 1,43 m2
Ag,1 = (2,3-0,16)*(4,12-0,32) = 8,13 m2
AW,2*UW,2Hw,2 = 5,82*1,91= = 11,12W/K
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15
2 W/Km0,040,13par,AR =70,0
0,01++=63,0
1,08+ 70,0
0,01+ 1,91
Par,A
2KW/mR
1Upar,A == 0,52
Hpar,A= 0,52*[15,09 * 4,53 + (15,09*2,93)/2-(9,48+1,91)] = 41,12 W/K
Upar,A * (A par,A -Aw,1+2)=
Calcolo del coefficiente di trasmissione della pare te
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16
Calcolo del coefficiente di trasmissione della copertura
cop
2KW/mR
1Ucop == 1,49
W/KHcop = 1,49*(8,09*12,41*2) = 298,81Ucop*A cop=
2 W/Km0,040,10copR =3800,002++=
055,00,002
+091,0
0,045+ 0,67
PANNELLO DI CENELIT
LAMINATO IN RAME
FOGLIO SEPARATORE IN POLIETILENE
0.020.02
0.045 PANNELLO IN LANA DI LEGNO, DENSITA’ 350 kg/m3
0,002 m
0,002 m
0,045 m
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17
Calcolo del coefficiente di trasmissione del terren o
Us = 1,06 W/m2K dal prospetto C6
Area del terreno dell’ambiente A:
As= 13,35*8,81 + 0,60*7,94 + 13,35*3 = 162,43 m2
Hs = 1,06 * 162,43 * 0,85 = 146,35 W/KUs *A s * f ti =
dal prospetto 5
HT = Σi [Hi] = 54.79 + 11.12 + 41.12 + 298.81 + 146.35 = 552.19 W/K
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Coefficiente di accoppiamento termicoHT = Σi A i * U i * f Ti+ ΣkΨΨΨΨklk + Σχχχχj
Il coefficiente di accoppiamento HT dipende da:• Ui trasmittanza termica dell’i-esimo componente dell’involucro edilizio• A i area caratterizzata da una trasmittanza termica Ui• ΨΨΨΨk trasmittanza termica lineica del k-esimo ponte termico lineare• lk lunghezza lungo la quale si applica ΨΨΨΨk• χχχχj trasmittanza termica puntuale del j-esimo ponte termico puntuale
Trascurando i ponti termici puntuali, l’equazione del coefficiente di accoppiamento diventa:
HT = Σi A i * U i * f Ti+ ΣkΨΨΨΨklk
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19
Valutazione della trasmittanza termica lineicasecondo la UNI EN ISO 14683
Per ogni posizione dello strato isolante principale, il prospetto 2 della UNI EN ISO 14683fornisce un’indicazione grafica sommaria di ogni dettaglio, il coefficiente di accoppiamento termico lineico bidimensionale L2D e tre valori di ΨΨΨΨ:
� ΨΨΨΨi basato sulle dimensioni interne� ΨΨΨΨoi basato sulle dimensioni totali interne� ΨΨΨΨebasato sulle dimensioni esterne
Valore considerato nei calcoli
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20
UNI EN ISO 14683: prospetto 2
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21
Schema ponte termico copertura
Ponte termico parete A/ copertura
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22
UNI EN ISO 14683: prospetto 2
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23
Schema ponte termico angolo
sca la 1 /100
p ian ta p iano te rra
(0 .00)
W C fe m m in e e d isa b ili
W C m a sch i
a ltra p roprie tà
B B
C
C
D
D
A A
Ponte termico angolo
Parete B
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24
UNI EN ISO 14683: prospetto 2
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25
Ponte termico parete A/ telaio 1
Ponte termico parete A/ telaio 2
Schema ponte termico telaio
5,50 m
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26
Calcolo dei ponti termiciParete A/copertura
Parete A/parete
Parete A/telaio 1
ΨΨΨΨklk = 0,65*(7,29*2)= 9,48 W/K
ΨΨΨΨklk = 0,10*(4,53)= 0,45 W/K
ΨΨΨΨklk = 0,60*(2,3*2+4,12*2) = 7,70 W/K
Parete A/telaio 2ΨΨΨΨklk = 0,60*(2*ππππ*0,78) = 2,94 W/K
ΣkΨΨΨΨklk = 9,48 + 0,45 + 7,70 + 2,94 = 20,57 W/K
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27
Pianta dell’edificio
sca la 1 /100
p ian ta p iano te rra
(0 .00)
W C fe m m in e e d isa b ili
W C m a sch i
a ltra p roprie tà
B B
C
C
D
D
A A
13,35 m
8,81 m
3,00 m0,60 m
7,94 m
12,41 m
8, 90 m
8, 15 m
Parete A
Parete B
Parete C
Parete D
Parete E
Parete F
Parete GAmbiente BAmbiente A
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Valori dei coefficienti di trasmissione dell’edific io
HT,parete A = Σi [Ai * Ui * f Ti] + Σi [ΨΨΨΨi li] = 41,12+11,12+54,79+20,57 = 127,60 W/K
Hcop, ambiente B= 269,60 W/K
Hs, ambiente A = 65,35 W/K
AMBIENTE A
Hcop, ambiente A= 108,08 W/K
Hs, ambiente B= 146,35 W/K
HT,parete B = 76,16 W/KHT,parete C = 71,04 W/KHT,parete D = 9,47 W/K
HT,parete E = 31,84 W/K
HT,parete F = 69,50 W/K
HT,parete G = 88,48 W/K
AMBIENTE B
HT,tot = Σ K HT,K = 127,60+296,60+146,35+76,16+71,04+9,47+108,08 +65,35+69,50 +88,48+31,84= 1090,47 W/K
QT = HT,tot * GG * 0,024 = 1090,47*1119*0,024 =29285,7 kWh
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29
Energia termica scambiata verso l’ambiente esterno per ventilazione
´
Qv = ΣK [HVK * (GG) ] * 0,024 * (1- η RCV )Hvk = coefficiente di dispersione termica per ventilazione dell’edificio, W/K
GG = gradi giorno convenzionali della località di riferimento
η RCV = rendimento medio stagionale di un eventuale recuperatore di calore
HV = (Va * ρa * ca)Con:
• Va portata d’aria di rinnovo dell’edificio [m 3/h]
• ρρρρa· ca capacità termica volumica dell’aria [0,34 Wh/m3K se Va èespresso in m3/h]
Va = VN * n *eV
VN volume dello spazio riscaldaton ricambio d’aria [0,3 vol/h] per edifici residenzialieV coefficiente di efficienza del sistema di
ventilazione (tabellato)
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30
Recuperatori di calore
Queste unità permettono di estrarre una determinata quantità d'aria dall'ambiente e sostituirla con aria di rinnovo.Il processo di estrazione èaccompagnato da uno scambio termico fra il flusso d'aria d'espulsione e quello di rinnovo: l'aria di rinnovo viene cosìpreriscaldata o preraffreddata, a seconda della stagione, a spese dell'aria espulsa.L'aria immessa può essere anche postriscaldata tramite una batteria di riscaldamento opzionale ad acqua calda od elettrica.
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31
Coefficiente di efficienza del sistema di ventilazi one
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32
Calcolo del coefficiente di dispersione termica per ventilazione
VN,1 = (13,35*8,81 + 0,60*7,94 + 13,35*3)*4,53 = 735,80 m3
VN,2 = (13,35*2,93/2)* 12,41 = 242,71 m3
VN = VN,1 + VN,2 + VN,3= 735,80 + 242,71 + 398,94 + = 1377,45 m3
Va = 1377,45* 0,3 * 1,8 = 743,8 m3/h
HV =743,8 * 0,34 = 252,9 W/K
VN,3 = 8,15*8,90* 5,50* = 398,94 m3
Qv = HV * GG * 0,024 = 252.9*1119*0,024 = 6791,9 kWh
VOLUME AMBIENTE A
VOLUME AMBIENTE B
VOLUME TOTALE
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33
Energia totale scambiata per trasmissione e ventilazione
QL = QT + Qv = 29285,7 + 6791,9 = 36077,6 kWh
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34
CALCOLO DELL’ENERGIA DOVUTA AGLI APPORTI GRATUITI
AU = 341,45 m2
Ql = 6 * 341,45 * 1,36 = 2786 kWh
1,36 = 10 ore * 136 giorni (periodo di riscaldamento che, per Aversa, zona C, va dal 15 novembre al 31 marzo) / 1000
8Attività commerciali
6Edifici per uffici
4Edifici misti (uffici e abitazioni)
2,25Edifici residenziali
Tipologie di utenza Apporti interni (W/m 2 )
Ql = x * AU
x = valore globale degli apporti interni diverso per tipologie di utenza; è tabellato
AU = area utile degli ambienti
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35
Energia totale della radiazione solare globale su una superficie unitaria riferita al serramento jesimo durante il periodo di calcolo
Area lorda (telaio piùvetro) del serramento
Coefficiente di trasmissione dell’energia solare del serramento
Coefficiente di correzione dovuta all’ombreggiatura del serramento
CALCOLO DELL’ENERGIA DOVUTA AGLI APPORTI SOLARI SU SUP . TRASPARENTI
QSI = Σj [ Is *As *(Fs * Fc * Ff) ] * g
Coefficiente di correzione dovuto ai tendaggi del serramento
Coefficiente di correzione dovuto al telaio, pari al rapporto tra l’area trasparente e l’area totale dell’unità vetrata del serramento
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36
CALCOLO DELL’ENERGIA DOVUTA AGLI APPORTI SOLARI SU SUP . TRASPARENTI
Leggiamo, innanzitutto, le coordinate geografiche della provincia di Aversa, ossia Caserta (ai cui valori faremo riferimento) che, nelle tabelle, ha un codice identificativo pari a 20
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37
QSI = Σj [ Is *As *(Fs * Fc * Ff) ] * g
CALCOLO DELL’ENERGIA DOVUTA AGLI APPORTI SOLARI SU SUP . TRASPARENTI
Dalla UNI 10349 “Riscaldamento e raffreddamento degli edifici” leggiamo i valori di “Is” , cioè della radiazione solare globale sulla superficie vetrata “A”esposta a sud
A
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38
CALCOLO DELL’ENERGIA DOVUTA AGLI APPORTI SOLARI SU SUP . TRASPARENTIConsiderando sempre, per Aversa, un periodo di riscaldamento di 10 ore dal 15 novembre al 31 marzo, leggiamo i relativi valori dalla UNI 10349
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39
CALCOLO DELL’ENERGIA DOVUTA AGLI APPORTI SOLARI SU SUP . TRASPARENTISommiamo ora i vari apporti della radiazione solare letti dalla tabella
13,2MJ/m2
12,5MJ/m2
11,6MJ/m2
10,4MJ/m2
*12,7/2 = 6,35MJ/m2
MarzoFebbraioGennaioDicembre15 novembre
* Per Novembre consideriamo metà valore dell’energia solare totale, visto che non viene considerato il mese per intero
Is = 54,05 MJ / m2
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40
QSI = Σj [ Is *As *(Fs * Fc * Ff) ] * g
CALCOLO DELL’ENERGIA DOVUTA AGLI APPORTI SOLARI SU SUP . TRASPARENTI
As = area lorda del serramento = 9,47 m2
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41
QSI = Σj [ Is *As *(Fs * Fc * Ff) ] * g
CALCOLO DELL’ENERGIA DOVUTA AGLI APPORTI SOLARI SU SUP . TRASPARENTI
Dalla UNI 832 “ Prestazione termica degli edifici – Calcolo del fabbisogno di energia per il riscaldamento – Edifici residenziali ”
Fs = Fh * Fo * Ff
Fattore dovuto ad ostruzioni esterne
Dobbiamo calcolare l’angolo x, ossia l’angolo sull’orizzonte
x
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42
CALCOLO DELL’ENERGIA DOVUTA AGLI APPORTI SOLARI SU SUP . TRASPARENTI
x = arctg c / a
c = (b – h/2)
c = (23 – 7/2) = 19,5
x = arctg (19,5/8,5) = 66°
h
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43
CALCOLO DELL’ENERGIA DOVUTA AGLI APPORTI SOLARI SU SUP . TRASPARENTI
Calcolato l’angolo, in base alla latitudine, leggiamo il fattore di riduzione. Abbiamo un angolo maggiore di 40°, Caserta ha una latitudine di 41°, consideriamo la finestra esposta a sud e leggiamo Fh = 0,46
>
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44
Fs = Fh * Fo * Ff
CALCOLO DELL’ENERGIA DOVUTA AGLI APPORTI SOLARI SU SUP . TRASPARENTI
Fattore dovuto ad aggetti orizzontali (1)
Fattore dovuto ad aggetti verticali (2)
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45
CALCOLO DELL’ENERGIA DOVUTA AGLI APPORTI SOLARI SU SUP . TRASPARENTI
a/2= 1,9
Calcoliamo l’angolo 1= arctg [b/(a/2)]
b =15cm
angolo 1= arctg [0,15/1,9] = 4,5°
3,83 m
a
b
a/2= 1,1
Calcoliamo l’angolo 2= arctg [b/(a/2)]
b =15 cm
angolo 2= arctg [0,15 /1,1] = 7,8°
FoFf
2,14 m
b
a
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46
CALCOLO DELL’ENERGIA DOVUTA AGLI APPORTI SOLARI SU SUP . TRASPARENTI
Calcolato l’angolo, in base alla latitudine, leggiamo il fattore di riduzione. Abbiamo un angolo di 4,5°, Caserta ha una latitudine di 41°, consideriamo la finestra esposta a sud ed operiamo un’interpolazione tra 0° e 30° : otteniamo Fo = 0,99
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47
CALCOLO DELL’ENERGIA DOVUTA AGLI APPORTI SOLARI SU SUP . TRASPARENTI
Calcolato l’angolo, in base alla latitudine, leggiamo il fattore di riduzione. Abbiamo un angolo di 7,8°, Caserta ha una latitudine di 41°, consideriamo la finestra esposta a sud ed operiamo un’interpolazione tra 0° e 30° : otteniamo Ff = 0,98
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48
CALCOLO DELL’ENERGIA DOVUTA AGLI APPORTI SOLARI SU SUP . TRASPARENTI
QSI = Σj [ Is *As *(Fs * Fc * Ff) ] * g
Fs = Fh * Fo * Ff
Fh = 0,46
Fo = 0,99
Ff = 0,98
Fs = 0,45
Assume un valore convenzionale pari a 0,6
Assume un valore convenzionale pari a 0,87
QSI = 54,05 *9,47 *(0,45 *0,6 *0,87) *0,85 = 102,2 MJ
28,4 kWh
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49
CALCOLO DELL’ENERGIA DOVUTA AGLI APPORTI SOLARI SU SUP . TRASPARENTI
Con lo stesso procedimento, si calcola l’energia dovuta agli apporti solari sull’oblò a sud e sulle finestre esposte ad ovest, dove QSI =160 kWh
Prospetto ovest
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50
CALCOLO DELL’ENERGIA DOVUTA AGLI APPORTI SOLARI SU SUP . TRASPARENTI
L’apporto solare dell’oblò esposto a nord e della finestra ad est dell’edificio, non viene considerato perché le superfici sono in ombra dal punto di vista del modello analitico.
QSI tot = 188,4 kWh
Prospetto nord Prospetto est
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51
QL = QT + Qv
QL = 29286 + 6792 = 36078 kWh
CALCOLO DEL FATTORE DI UTILIZZO DEGLI APPORTI GRATUITI
Definiamo il rapporto tra apporti e perditeηu
γ = QG / QL
Definiamo la costante di tempo τ che caratterizza l’inerzia termica dello spazio riscaldatoτ = C/ Ht
QG = Ql + QSI
QG = 2786 + 188,4 = 2974 kWh
γ = 0,08
τ = 80,6/ 1129,7 = 0,07 essendo diverso da 1:
ηu = (1-γ ª ) / (1 -γ a+1)a = 0,8 + (τ/ 28)a = 0,8 + (0,07/ 28)= 0,8
ηu= (1- 0,080,8 ) / (1- 0,08 0,8+1) = 0,9
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52
FABBISOGNO ENERGETICO DELL’INVOLUCRO Q H
QH = (QL) –ηu (QG)
QH = (36078) – 0,9 (2974) = 33401 kWh
CLIMATIZZAZIONE INVERNALE ENERGIA PRIMARIA
QEPH = QH/ ηg
Leggiamo i valori dei rendimenti dalle tabelle seguenti e procediamo con i calcoli
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53
Tabelle dei rendimenti di emissione e regolazione
Valore medio
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54
Tabella dei rendimenti di distribuzione
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55
Tabella dei rendimenti di produzione
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56
CLIMATIZZAZIONE INVERNALE ENERGIA PRIMARIA
QEPH = QH/ ηg
ηg = rendimento medio stagionale definito dal rapporto tra il fabbisogno energetico dell’involucro Q H e l’energia fornita dal combustibile
QH = fabbisogno energetico dell’involucro riferito all’intera stagione di riscaldamento
ηg = ηe * ηc * ηd *ηp
0,78ηp
0,94ηd
0,84ηc
0,98ηe
ηg = 0,60
QEPH = 33401/ 0,60 = 55668 kWh
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PRODUZIONE DI ACQUA CALDA AD USI SANITARI – FAB. ENERGETICO PER UTENZE NON RESIDENZIALI
Qw = Q’w * t * npers
Q’w = fabbisogno specifico Wh/persona giorno
t = tempo considerato (se l’impianto è utilizzato per tutto l’anno t = 365)
npers = numero medio di persone
Qw = 280 *365*15 = 1533 kWh
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PRODUZIONE DI ACQUA CALDA AD USI SANITARI – ENERG. PRMA RIA
Tabelle del rendimento di distribuzione e di produz ione
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Tabella delle perdite di calore dei sistemi di accumulo
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PRODUZIONE DI ACQUA CALDA AD USI SANITARI – ENERG. P RMARIA
ηgw = ηe * ηd * ηp
0,33ηp
0,85ηd
0,95ηe
ηgw= 0,95 * 0,85 * 0,333 = 0,27
Qs = 525000 W/h
QEPW = (1533/ 0,27) + (525/ 0,333) = 7255 kWh
QEPW = (Qw/ ηgw) + (Qs/ ηp)
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FABBISOGNO ENERGETICO SPECIFICO DELL’INVOLUCRO
PEH = QH /Au
PEH = 33401 / 341 = 98 kWh / m2
Pertanto, il nostro edificio rientra nella classe E
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FABBISOGNO SPECIFICO GLOBALE DI ENERGIA PRIMARIA
PEG = (PEHP + PEWP) - PEFR
Au = 341 m2
PEHP = QEPH / Au
QEPH = fabbisogno di energia primaria per la climatizzazione invernale, riferito all’intera stagione di riscaldamento, = 55908 kWh
PEHP = 55668 / 341 = 163 kWh/ m2
PEWP = QW / Au
Qw = fabbisogno energetico per la produzione di acqua calda per usi sanitari = 1533 kWh
PEWP = 1533/ 341 = 4,5 kWh/ m2
PEFR = contributo energetico specifico dovuto alle fonti rinnovabili = 0
PEG = (163 + 4,5 ) = 167,5 kWh/ m2
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Nella Targa Energeticasarà considerato solo l’indicatore relativo al fabbisogno energetico specifico dell’involucro (PEH )
Nell’ Attestato di Certificazione Energeticasaranno considerati due indicatori:
� L’indicatore relativo al fabbisogno specifico energetico dell’involucro (PEH )
� L’indicatore relativo al fabbisogno di energia primaria (PEG )