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aldo

domenico barletta

Raddoppio viadotto Gatto - Relazione di calcolo sottostrutture

I. Indice

I. Indice ................................................................................................................................. 1

II. Norme e specifiche ............................................................................................................ 2

1. Premessa ........................................................................................................................... 3

2. Descrizione delle strutture ................................................................................................. 4

3. Caratteristiche dei materiali ............................................................................................... 7

3.1. Conglomerato di classe di resistenza C35/45 .................................................................... 7

3.2. Acciaio da c.a. tipo B450C saldabile .................................................................................. 7

4. Azioni di progetto ............................................................................................................... 8

4.1. Azioni gravitazionali ........................................................................................................... 8

4.2. Azioni sismiche .................................................................................................................. 9

5. Modellazione della struttura ............................................................................................. 16

5.1. Descrizione del modello di calcolo ................................................................................... 16

5.2. Azioni sulle strutture ......................................................................................................... 18

6. Verifiche agli Stati Limite Ultimi ........................................................................................ 23

6.1. Verifiche a sforzo normale e momento flettente .............................................................. 23

6.2. Verifiche a taglio .............................................................................................................. 30

7. Aspetti geotecnici e fondazioni ........................................................................................ 33

7.1. Premessa ......................................................................................................................... 33

7.2. Caratterizzazione meccanica dei terreni .......................................................................... 33

7.3. Criteri di analisi e verifica agli Stati Limite Ultimi (SLU) ................................................... 34

7.4. Verifiche strutturali dei pali ............................................................................................... 36

7.5. Verifiche geotecniche dei pali .......................................................................................... 40

8. Conclusioni ...................................................................................................................... 45

1


II. Norme e specifiche

Nella stesura della presente relazione si sono seguite le indicazioni contenute nella

normativa vigente. In particolare si sono considerate le seguenti normative:

• Legge 5 Novembre 1971 n. 1086 – “Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica” ;

• Circolare LL.PP. 14 Febbraio 1974 n. 11951 – “Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica – Istruzioni per l'applicazione” ;

• CNR 10024/84 del 23.11.1984 – “Analisi di strutture mediante elaboratore: impostazione e redazione delle relazioni di calcolo” ;

• D.M. LL.PP. 14 Gennaio 2008 - “Norme tecniche per le costruzioni”;

• Circolare LL.PP. 2 Febbraio 2009 n. 617- Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008 .

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1. Premessa

La presente relazione si riferisce alle sottostrutture del Viadotto Gatto e fanno parte più

in generale del progetto Salerno “Porta Ovest” per il riassetto viario della città di Salerno. In

particolare, l’intervento prevede la demolizione del viadotto esistente e la realizzazione di

nuovi impalcati. Le sottostrutture oggetto della presente sono costituite da cinque pile in c.a a

sezione circolare di diametro 2.50m.

La quota di imposta delle fondazioni è 1.90m per tutte le pile, mentre la pendenza

longitudinale della strada in progetto rende variabile l’altezza totale delle opere, da un

minimo di circa 10.0m fino ad oltre quasi 13.0m. La distanza tra le pile risulta contenuta entro

i 15.0 m, ecceto per le pile P1 e P3 che distano oltre 29.0m.

Dal punto di vista delle analisi strutturali, il progetto è stato redatto secondo le

prescrizioni e le indicazioni delle normative tecniche di cui al paragrafo precedente; in

particolare la progettazione è stata eseguita secondo le nuove “Norme Tecniche sulle

Costruzioni” di cui al D.M. 14.01.2008, avendo adottato la metodologia di verifica agli Stati

Limite.

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2. Descrizione delle strutture

Il Viadotto è a più campate, caratterizzato dalla presenza di cinque pile a sostegno di

7 impalcati in c.a., alcuni dei quali realizzati con travi principali in c.a.p, come si nota dagli

elaborati grafici (tavole S32 e S33). La soprastante strada, percorsa in direzione Ligea, è

caratterizzata planimetricamente da una curvatura verso sinistra. Pertanto, anche le pile che

sorreggono gli impalcati non sono disposte lungo un unico allineamento. La fondazioni sono

di tipo indiretto, costituite quindi da pali collegati in testa da plinti in c.a. gettato in opera.

Questi ultimi hanno forma rettangolare variabile. Gli appoggi per i vari impalcati sono

costituiti da pulvini che, concepiti per accogliere gli appoggi di entrambi gli impalcati, so

sempre a pianta quadrangolare. Tale forma è giustificata dal fatto che gli assi degli impalcati

divergono comunque di poco. Il collegamento tra impalcati e pulvino sono realizzati mediante

apparecchi di appoggio di diversa tipologia, quali fisso e miltidirezionale, nonché

unidirezionale in senso longitudinale o trasversale. Da accurate analisi si evince che la pila

più sollecitata risulta essere la P1, e pertanto a questa si riferisce il modello di calcolo

realizzato, nonché le conseguenti verifiche effettuate.

Figura 1.

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Figura 2.

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Figura 3. Particolare del pulvino

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3. Caratteristiche dei materiali

3.1. Conglomerato di classe di resistenza C35/45 (per tutti gli elementi strutturali)

Modulo elastico E c = 34077 MPa Coefficiente di Poisson ν = 0.20 Coefficiente di dilatazione termica α = 10×10-6 °C-1 Coefficiente parziale di sicurezza γ c = 1.5 Resistenza caratt. cubica a compressione R ck = 45 MPa Resistenza caratt. cilindrica a compressione f ck = 35.00 MPa Resistenza media cilindrica a compressione f cm = 43.00 MPa Resistenza media a trazione semplice f ctm = 3.21 MPa Resistenza caratteristica a trazione semplice f ctk = 2.25 MPa Resistenza media a trazione per flessione f cfm = 3.85 MPa Resistenza di calcolo a compressione f cd = 19.83 MPa Resistenza di calcolo a trazione f ctd = 1.50 MPa Resistenza tang. caratteristica di aderenza f bk = 5.06 MPa Resistenza tang. di aderenza di calcolo f bd = 3.37 MPa

3.2. Acciaio da c.a. tipo B450C saldabile (per barre e reti di diametro 6.0mm ≤ Ø ≤ 40.0 mm)

Coefficiente parziale di sicurezza γ s = 1.15 Tensione caratteristica di snervamento f yk ≥ 450 MPa Tensione caratteristica di rottura f tk ≥ 540 MPa Allungamento Agt k ≥ 7.5 % Resistenza di calcolo f yd = 391 MPa

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4. Azioni di progetto

I valori delle azioni di seguito assunti, sono stati considerati come valori caratteristici

nelle verifiche agli stati limite. Si riportano di seguito le analisi dei carichi unitari applicati

alle membrature costituenti la struttura.

Per l’analisi dei carichi unitari relativi ai due impalcati stradali e per l’entità dei carichi

da essi trasmessi alle sottostrutture attraverso gli apparecchi di appoggio, si rimanda

alla relazione di calcolo S-R23.

Le azioni di progetto, in accordo con quanto prescritto dal D.M. 18.01.2008, vengono

di seguito elencate:

4.1. Azioni gravitazionali

Peso proprio elementi strutturali in c.a.

Calcestruzzo ordinario armato 25.00 kN/m3

Permanenti portati

Massetto + pavimentazione stradale 3.00 kN/m2

Sovraccarichi accidentali

Sovraccarico variabile strada 9.00 kN/m2

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4.2. Azioni sismiche Vita nominale e periodo di riferimento

Per la struttura in oggetto, si assume la vita nominale utile pari a VN = 100 anni,

trattandosi di un’opera di importanza normale.

Ai fini della valutazione delle azioni sismiche, e con riferimento alle conseguenze di

un’improvvisa interruzione di operatività o di un eventuale collasso, è stato assunto che la

struttura in esame appartenga alla Classe III. In base alla classe d’uso, è stato definito un

coefficiente d’uso CU = 1.5, mediante il quale si perviene alla definizione del periodo di

riferimento per l’azione sismica VR = VN x CU = 150 anni.

Le probabilità di superamento PVR nel periodo di riferimento VR, sono stabilite dalla

norma in funzione dei differenti stati limite; per lo SLV si ha PVR = 10%.

In funzione dei valori del periodo di riferimento VR e della probabilità di superamento

PVR, si definisce il periodo di ritorno TR mediante la relazione:

)1ln( RV

RR P

VT

−−=

Per lo SLV si ha:

SLV → TR = 1424 anni

La struttura in oggetto ricade nel territorio del Comune di Salerno, più precisamente in

località Cernicchiara, cui sono assegnati, nella mappatura di microzonazione sismica, i

seguenti valori dei parametri di pericolosità sismica relativi allo SLV: ag = 0.136 g

F0 = 2.758

T *C = 0.487 s

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Caratterizzazione sismica dei terreni

Con riferimento alle prospezioni geologiche effettuate ed alle indicazioni contenute in

norma, è stato possibile classificare la categoria di sottosuolo del sito in oggetto, al fine di

determinare gli effetti di amplificazione sismica locale dovuti alle conformazioni geologiche

presenti.

Stante le ricostruzioni stratigrafiche effettuate sulla base di prove in sito di

caratterizzazione meccanica, il sottosuolo si può classificare come categoria E ossia terreni

dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non superiore a 20 m, posti sul substrato di

riferimento (con Vs > 800 m/s).

Dato l’andamento clivometrico della zona, essa si classifica come categoria

topografica T2, caratterizzata da pendii con inclinazione media i > 15°. Ne consegue che i

valori dei coefficienti di amplificazione stratigrafica Ss e Cc sono pari a:

587.1=sS

534.1=cC

Spettri di progetto Lo spettro di risposta elastico della componente orizzontale è definito dalle

espressioni seguenti:

Lo spettro di progetto Sd(T) da utilizzare per le componenti orizzontali è lo spettro

elastico corrispondente riferito alla probabilità di superamento nel periodo di riferimento PVR

considerata, con le ordinate ridotte sostituendo nelle formule precedenti η con 1/q, dove q è il

fattore di struttura.

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Il valore di q da utilizzare per ciascuna direzione orizzontale dell’azione sismica,

dipende dalla tipologia strutturale, dal suo grado di iperstaticità e dai criteri di progettazione

adottati e prende in conto le non linearità di materiale. Esso può essere calcolato tramite la

seguente espressione:

q = q0 × KR

dove:

- qo = 1.5 per pile verticali inflesse in cemento armato in classe di duttilità bassa

CD”B” (Tab. 7.9.I del D.M. 14/01/2008);

- KR = 1.0 per strutture regolari in altezza.

Si riportano di seguito gli spettri di progetto calcolati.

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Lo stato di sollecitazione e di deformazione indotto dal sisma è stato indagato facendo

ricorso ad un’analisi statica lineare della struttura.

Ai fini delle verifiche, sono state considerate le seguenti combinazioni degli effetti delle

componenti sismiche orizzontali permutando i coefficienti di combinazione ed i segni (Ex

designa gli effetti dell’azione sismica agente secondo la direzione x, Ey gli effetti di quella

agente secondo la direzione y).

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±Ex ± 0.3⋅Ey

±Ey ± 0.3⋅Ex

Nel definire le combinazioni sismiche, si è tenuto conto di un’eccentricità accidentale

del centro di massa dell’impalcato rispetto alla sua posizione pari a 0.03 volte la dimensione

dell’impalcato stesso misurata perpendicolarmente alla direzione di applicazione dell’azione

sismica considerata.

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5. Modellazione della struttura

Nel seguito si farà riferimento al solo calcolo della pila P1, in quanto le due spalle

sono solidali al terreno di fondazione di natura rocciosa. Per la verifica della spalla S2 ed in

particolare dei micropali di fondazione/berlinese, si rimanda alla fase di progetto delle opere

di accesso al futuro parcheggio interrato.

5.1. Descrizione del modello di calcolo

Si descrive di seguito il modello agli elementi finiti utilizzato per valutare il campo

delle sollecitazioni ed il campo delle deformazioni delle sottostrutture assoggettate ai carichi

di progetto. Il modello è stato realizzato con il Programma “MIDAS GEN 7.41”, prodotto da

Midas Information Technology Co., Ltd (Corea). I risultati ottenuti sono stati validati con

verifiche manuali e confronti con risultati ottenuti su modelli semplificati. I tabulati di calcolo

comprensivi della descrizione completa del modello, e dei risultati dell’ analisi per

sollecitazioni e deformazioni, vengono forniti in allegato.

La pila è stata modellata mediante un elemento monodimensionale tipo beam a

sezione circolare piena. Per il pulvino sono stati utilizzati elementi plate distinguendo per essi

diversi spessori al fine di tener conto dell’effettiva rigidezza degli elementi strutturali.

Si riportano di seguito alcune immagini rappresentative del modello di calcolo.

Figura 4. Vista 3D del modello della pila

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Figura 5. Numerazione nodi del pulvino

Figura 6. Numerazione nodi della pila e vincolo

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123124125126

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5.2. Azioni sulle strutture

Le azioni agenti sulle sottostrutture sono innanzitutto quelle trasmesse ad esse dagli

impalcati attraverso gli apparecchi di appoggio. Sono state quindi applicate forze concentrate

in corrispondenza dei nodi rappresentativi della posizione dei dispositivi di appoggio per

modellare le azioni gravitazionali (peso proprio, carichi permanenti e carichi mobili secondo

le diverse distribuzioni previste) e le azioni orizzontali (forze di frenamento, forze dovute

all’attrito, azione del vento e azione del sisma) trasmesse dagli impalcati.

A questi si aggiungono poi i carichi agenti direttamente sul pulvino o sulla pila. Il peso

proprio degli elementi strutturali è determinato in automatico dal software di calcolo a partire

dalle dimensioni degli elementi e dal peso dell’unità di volume del materiale assegnato. I

carichi permanenti e variabili sul pulvino sono stati assegnati come carichi per unità di

superficie (floor load). Infine forze statiche equivalenti sono state utilizzate per simulare le

forze di inerzia dovute alle masse del pulvino e della pila in condizioni sismiche.

Per ciò che riguarda l’azione sismica è opportuno precisare quale sia stata la scelta

riguardo le due direzioni ortogonali secondo cui considerare agente l’azione sismica. A tale

proposito si è optato per far coincidere una direzione di ingresso del sisma con quella

dell’asse longitudinale dell’impalcato 1 (direzione x); l’altra di conseguenza è quella ad essa

ortogonale (direzione y).

5.2.1. Condizioni elementari di carico

In base alla modellazione delle azioni adottata, sono state considerate le seguenti

condizioni elementari di carico:

PP = peso proprio dell’impalcato

PP pila = peso proprio della pila e del pulvino

SP = carichi permanenti da impalcato

Perm. = carichi permanenti sul pulvino

Q1 = carichi mobili da impalcato (distribuzione 1)

Q2 = carichi mobili da impalcato (distribuzione 2)

Q1+ = carichi mobili da impalcato (distribuzione 1+)

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Q1- = carichi mobili da impalcato (distribuzione 1-)

Q2+ = carichi mobili da impalcato (distribuzione 2+)

Q2- = carichi mobili da impalcato (distribuzione 2-)

Q3 = azioni longitudinali da frenamento

Q7 = resistenze da attrito agli appoggi

Q = carichi accidentali sul pulvino

Vs = azione del vento a ponte scarico

Vc = azione del vento a ponte carico

Ex = azione sismica dovuta alle masse di impalcato in direzione x

Ey = azione sismica dovuta alle masse di impalcato in direzione y

Sx = azione sismica dovuta alle masse di pila e pulvino in direzione x

Sy = azione sismica dovuta alle masse di pila e pulvino in direzione y

Nel seguito della presente si riportano le diverse combinazioni di carico adottate in

relazione allo stato limite considerato.

5.2.2. Combinazioni delle azioni agli Stati Limite Ultimi

In base alla vigente normativa, per la definizione delle azioni di calcolo agli stati limite

ultimi, a partire dalle condizioni di carico elementari, sono state considerate le seguenti

combinazioni delle azioni:

- Combinazioni delle azioni per le verifiche agli stati limite ultimi secondo lo schema

indicato in tabella 5.1.IV delle “Norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M.

14.01.2008:

( )∑=

⋅⋅+⋅+⋅+⋅=n

ikiiQikQggd QQGGF

20112211 ψγγγγ

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- Combinazione sismica:

( )∑=

⋅+++=n

ikiid QGGEF

1221 ψ

avendo assunto per i coefficienti γg,1, γg,2 e γq,i e per i coefficienti di combinazione Ψ0i,

Ψ1i e Ψ2i i valori previsti dalle norme e riportati rispettivamente nelle tabella 2.5.V e 2.5.VI

delle “Norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14.01.2008.

Si riporta di seguito un riepilogo delle combinazioni delle azioni allo stato limite ultimo

considerate nelle analisi strutturali in cui sono esplicitati i valori dei coefficienti parziali per le

azioni g utilizzati: ELENCO DELLE COMBINAZIONI DELLE AZIONI ============================================================================================= NUM NAME ACTIVE TYPE LOADCASE(FACTOR) + LOADCASE(FACTOR) + LOADCASE(FACTOR) ============================================================================================= 1 C1 Active Add Q1( 1.000) + Q2( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 2 C2 Active Add Q1( 1.000) + Q2+( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 3 C3 Active Add Q1( 1.000) + Q2-( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 4 C4 Active Add Q1+( 1.000) + Q2( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 5 C5 Active Add Q1+( 1.000) + Q2+( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 6 C6 Active Add Q1+( 1.000) + Q2-( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 7 C7 Active Add Q1-( 1.000) + Q2( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 8 C8 Active Add Q1-( 1.000) + Q2+( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 9 C9 Active Add Q1-( 1.000) + Q2-( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 10 ENVC Active Envelope Q1( 1.000) + Q2( 1.000) + Q1+( 1.000) + Q1-( 1.000) + Q2+( 1.000) + Q2-( 1.000) + C1( 1.000) + C2( 1.000) + C3( 1.000) + C4( 1.000) + C5( 1.000) + C6( 1.000) + C7( 1.000) + C8( 1.000) + C9( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 11 C+Q Active Add ENVC( 1.000) + Q( 1.000)

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--------------------------------------------------------------------------------------------- 12 ENVQ Active Envelope ENVC( 1.000) + C+Q( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 13 SLV1 Active Add PP( 1.000) + SP( 1.000) + PP pila( 1.000) + Ex( 1.000) + Ey( 0.300) + Sx( 1.000) + Sy( 0.300) + Perm.( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 14 SLV2 Active Add PP( 1.000) + SP( 1.000) + PP pila( 1.000) + Ex( 1.000) + Ey(-0.300) + Sx( 1.000) + Sy(-0.300) + Perm.( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 15 SLV3 Active Add PP( 1.000) + SP( 1.000) + PP pila( 1.000) + Ex(-1.000) + Ey( 0.300) + Sx(-1.000) + Sy( 0.300) + Perm.( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 16 SLV4 Active Add PP( 1.000) + SP( 1.000) + PP pila( 1.000) + Ex(-1.000) + Ey(-0.300) + Sx(-1.000) + Sy(-0.300) + Perm.( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 17 SLV5 Active Add PP( 1.000) + SP( 1.000) + PP pila( 1.000) + Ex( 0.300) + Ey( 1.000) + Sx( 0.300) + Sy( 1.000) + Perm.( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 18 SLV6 Active Add PP( 1.000) + SP( 1.000) + PP pila( 1.000) + Ex(-0.300) + Ey( 1.000) + Sx(-0.300) + Sy( 1.000) + Perm.( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 19 SLV7 Active Add PP( 1.000) + SP( 1.000) + PP pila( 1.000) + Ex( 0.300) + Ey(-1.000) + Sx( 0.300) + Sy(-1.000) + Perm.( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 20 SLV8 Active Add PP( 1.000) + SP( 1.000) + PP pila( 1.000) + Ex(-0.300) + Ey(-1.000) + Sx(-0.300) + Sy(-1.000) + Perm.( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 21 Q7+ Active Add Q7( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 22 Q7- Active Add Q7(-1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 23 ENVQ7 Active Envelope Q7+( 1.000) + Q7-( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 24 V+ Active Add Vc( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 25 V- Active Add Vc(-1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 26 ENV_V Active Envelope V+( 1.000) + V-( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 27 SLU1 Active Add PP( 1.350) + SP( 1.500) + PP pila( 1.350) + Perm.( 1.500) + ENVQ( 1.350) + ENVQ7( 1.350) + ENV_V( 0.900)

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--------------------------------------------------------------------------------------------- 28 SLU2 Active Add PP( 1.350) + SP( 1.500) + PP pila( 1.350) + Perm.( 1.500) + ENVQ( 0.810) + Q3( 1.350) + ENVQ7( 1.350) + ENV_V( 0.900) --------------------------------------------------------------------------------------------- 29 SLU3 Active Add PP( 1.350) + SP( 1.500) + PP pila( 1.350) + Perm.( 1.500) + ENVQ( 0.810) + ENVQ7( 1.350) + ENV_V( 1.500) + Q3( 0.810) --------------------------------------------------------------------------------------------- 30 SLU4 Active Add PP( 1.350) + SP( 1.500) + PP pila( 1.350) + Perm.( 1.500) + Vs( 1.500) --------------------------------------------------------------------------------------------- 31 SLU5 Active Add PP( 1.350) + SP( 1.500) + PP pila( 1.350) + Perm.( 1.500) + Vs(-1.500) --------------------------------------------------------------------------------------------- 32 SLU2-Q3- Active Add PP( 1.350) + SP( 1.500) + PP pila( 1.350) + Perm.( 1.500) + ENVQ( 0.810) + Q3( 1.350) + ENVQ7( 1.350) + ENV_V( 0.900) --------------------------------------------------------------------------------------------- 33 SLU3-Q3- Active Add PP( 1.350) + SP( 1.500) + PP pila( 1.350) + Perm.( 1.500) + ENVQ( 0.810) + ENVQ7( 1.350) + ENV_V( 1.500) + Q3( 0.810) --------------------------------------------------------------------------------------------- 34 ENVSLU Active Envelope SLU1( 1.000) + SLU2( 1.000) + SLU3( 1.000) + SLU4( 1.000) + SLU5( 1.000) + SLU2-Q3-( 1.000) + SLU3-Q3-( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 35 ENVSLV Active Envelope SLV1( 1.000) + SLV2( 1.000) + SLV3( 1.000) + SLV4( 1.000) + SLV5( 1.000) + SLV6( 1.000) + SLV7( 1.000) + SLV8( 1.000) --------------------------------------------------------------------------------------------- 36 ENVTOT Active Envelope ENVSLU( 1.000) + ENVSLV( 1.000)

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6. Verifiche agli Stati Limite Ultimi

Si riportano nel seguito le verifiche agli stati limite ultimi relative alla pila e al pulvino,

limitatamente alle sezioni maggiormente sollecitate e per le combinazioni di carichi più

gravose.

6.1. Verifiche a sforzo normale e momento flettente

Per gli elementi in c.a. soggetti sia a regimi di sforzo estensionali che flessionali, sono

state condotte verifiche a presso-flessione o tenso-flessione, controllando che:

( ) EdEdRdRd MNMM ≥=

dove:

RdM è il valore di calcolo del momento resistente corrispondente a NEd;

EdM è il valore di calcolo della componente flettente dell’azione.

6.1.1. Verifica a pressoflessione alla base della pila

Di seguito si riportano le sollecitazioni alla base della pila dedotte dall’analisi

strutturale per le diverse combinazioni di carico considerate.

Elem Load Part Axial (kN) Shear‐y (kN)

Shear‐z (kN)

Torsion (kN*m)

Moment‐y (kN*m)

Moment‐z (kN*m)

21 SLV1 I[1] ‐10442.52 ‐390.7 4517.5 ‐81.73 49700.54 ‐3476.01

21 SLV2 I[1] ‐10442.52 390.7 4517.5 198.2 49700.54 3668.93

21 SLV3 I[1] ‐10442.52 ‐390.7 ‐4517.5 ‐198.2 ‐51279.77 ‐3476.01

21 SLV4 I[1] ‐10442.52 390.7 ‐4517.5 81.73 ‐51279.77 3668.93

21 SLV5 I[1] ‐10442.52 ‐1302.34 1355.25 ‐449.07 14357.43 ‐11811.77

21 SLV6 I[1] ‐10442.52 ‐1302.34 ‐1355.25 ‐484.02 ‐15936.66 ‐11811.77

21 SLV7 I[1] ‐10442.52 1302.34 1355.25 484.02 14357.43 12004.7

21 SLV8 I[1] ‐10442.52 1302.34 ‐1355.25 449.07 ‐15936.66 12004.7

21 SLU1(max) I[1] ‐16055.96 ‐197.64 291.06 ‐69.11 15060.92 6011.18

21 SLU3(max) I[1] ‐15370.5 ‐197.64 485.1 ‐64.62 12409.11 2719.89

23


Si riporta di seguito la verifica per la combinazione di carico maggiormente

gravosa che risulta essere la SLU1-G.

Combinazione di carico critica : SLV4

• N ..................... : -2133642 [kg] • Mx .................... : 1679396 [kgm] • My .................... : -952812 [kgm]

- Armatura utilizzata:

Tre registri perimetrali di barre Ф 26/8 cm ed un registro centrale di barre Ф 26/10.

- Azioni Resistenti:

• N ..................... : -1223393 [kg] • Mx .................... : 6007678 [kgm] • My .................... : 429833 [kgm] • Moltiplicatore dei carichi 0.853571

211.6 [kg/cm²]

3913.0 [kg/cm²]

3913.0 [kg/cm²]

24


- Equazione dell'asse neutro a*x + b*y + c = 0

a = 2.7074732345e-006

b = -3.7816966265e-005

c = 1.2271207831e-003

Per x = 0.0 y = 32.45

Per y = 0.0 x = -453.23

- Tensioni massime riscontrate

- Tensioni massime riscontrate C35/45

Sezioni Tensione minima vertice 24 Condizione 1 x = 0.000 y = 125.000 -211.7 [kg/cm²]

Tensione massima vertice 8 Condizione 4 x = 0.000 y = -125.000 0.0 [kg/cm²]

- Tensioni massime riscontrate B450C

Armature Tensione minima ferro 481 Condizione 12 x = -4.013 y = 120.037 -3913.0 [kg/cm²]

Tensione massima ferro 529 Condizione 4 x = 12.022 y = -119.501 3913.0 [kg/cm²]

6.1.2. Verifica a flessione del pulvino

La sollecitazione di flessione nel pulvino è indotta essenzialmente dai carichi verticali.

La verifica a flessione consiste nell’assicurare che in ogni sezione il momento flettente di

calcolo risulti non superiore al momento resistente della sezione considerata. I momenti

flettenti di calcolo utilizzati per la verifica sono quelli ottenuti dall’analisi globale della

struttura.

Per gli elementi plate con cui è stato modellato il pulvino, si riportano dei grafici

rappresentativi dello stato di sollecitazione relativo all’inviluppo degli effetti di tutte le

combinazioni delle azioni considerate.

La verifica è stata effettuata tracciando una section cut in corrispondenza della sezione

maggiormente sollecitata. Di seguito viene riportata un’immagine rappresentativa

dell’ubicazione e dell’estensione della section cut, i valori delle caratteristiche della

sollecitazione per le diverse combinazioni di carico considerate nonché l’esito delle verifiche

effettuate con riferimento alla combinazione più gravosa delle azioni.

25


Pulvino in c.a. (sp = 1.75 m)

Momenti flettenti Myy agenti sul pulvino

Section cut sul pulvino nella sezione di attacco con la pila (lunghezza section cut = 1.15 m)

26


------------------------------------------- LOCAL DIRECTION FORCE SUM RESULT

(ALL LOAD CASE) -------------------------------------------

unit: kN, m

** Load Case/Comb Name: ST: PP at X=-1.5026775 Y=0.047397263 Z=12

Fx: 0.0000e+000 Mx: -6.4016e+000

Fy: 9.7077e+002 My: 0.0000e+000

Fz: 0.0000e+000 Mz: -2.8541e+003

** Load Case/Comb Name: ST: SP at X=-1.5026775 Y=0.047397263 Z=12

Fx: 0.0000e+000 Mx: 4.3656e-001

Fy: 1.8943e+002 My: 0.0000e+000

Fz: 0.0000e+000 Mz: -5.2880e+002

** Load Case/Comb Name: ST: Q1

at X=-1.5026775 Y=0.047397263 Z=12

Fx: 0.0000e+000 Mx: -7.7326e+002

Fy: 6.8575e+002 My: 0.0000e+000

Fz: 0.0000e+000 Mz: -2.0909e+003

** Load Case/Comb Name: ST: Q2 at X=-1.5026775 Y=0.047397263 Z=12

Fx: 0.0000e+000 Mx: 7.6388e+002

Fy: 6.8462e+002 My: 0.0000e+000

Fz: 0.0000e+000 Mz: -2.0914e+003

** Load Case/Comb Name: ST: Q3

at X=-1.5026775 Y=0.047397263 Z=12

Fx: 0.0000e+000 Mx: 0.0000e+000

Fy: 0.0000e+000 My: 0.0000e+000

Fz: 0.0000e+000 Mz: 0.0000e+000

** Load Case/Comb Name: ST: Q7 at X=-1.5026775 Y=0.047397263 Z=12

Fx: 0.0000e+000 Mx: 0.0000e+000

Fy: 0.0000e+000 My: -3.8066e-003

Fz: 0.0000e+000 Mz: 0.0000e+000

** Load Case/Comb Name: ST: Vs at X=-1.5026775 Y=0.047397263 Z=12

Fx: 0.0000e+000 Mx: 0.0000e+000

Fy: 0.0000e+000 My: 2.8991e-004

Fz: 0.0000e+000 Mz: 0.0000e+000

** Load Case/Comb Name: ST: Vc

at X=-1.5026775 Y=0.047397263 Z=12

Fx: 0.0000e+000 Mx: 0.0000e+000

Fy: 0.0000e+000 My: 5.0768e-004

Fz: 0.0000e+000 Mz: 0.0000e+000

** Load Case/Comb Name: ST: Ex at X=-1.5026775 Y=0.047397263 Z=12

Fx: 4.4012e-012 Mx: 5.0044e-011

Fy: 0.0000e+000 My: 5.0472e-003

Fz: 1.2983e-010 Mz: 1.4762e-009

** Load Case/Comb Name: ST: Ey

at X=-1.5026775 Y=0.047397263 Z=12

Fx: 0.0000e+000 Mx: 0.0000e+000

Fy: 0.0000e+000 My: 0.0000e+000

Fz: 0.0000e+000 Mz: 0.0000e+000

** Load Case/Comb Name: ST: PP pila at X=-1.5026775 Y=0.047397263 Z=12

Fx: 0.0000e+000 Mx: -9.2085e-001

Fy: 3.2766e+002 My: 0.0000e+000

Fz: 0.0000e+000 Mz: -9.6241e+002

** Load Case/Comb Name: ST: Q1+

at X=-1.5026775 Y=0.047397263 Z=12

Fx: 0.0000e+000 Mx: -7.4107e+002

Fy: 6.3113e+002 My: 0.0000e+000

Fz: 0.0000e+000 Mz: -2.0481e+003

** Load Case/Comb Name: ST: Q1- at X=-1.5026775 Y=0.047397263 Z=12

Fx: 0.0000e+000 Mx: 5.4974e+001

Fy: -2.6670e+001 My: 0.0000e+000

Fz: 0.0000e+000 Mz: 2.2641e+002

27


** Load Case/Comb Name: ST: Q2+ at X=-1.5026775 Y=0.047397263 Z=12

Fx: 0.0000e+000 Mx: 7.3189e+002

Fy: 6.3045e+002 My: 0.0000e+000

Fz: 0.0000e+000 Mz: -2.0489e+003

** Load Case/Comb Name: ST: Q2-

at X=-1.5026775 Y=0.047397263 Z=12

Fx: 0.0000e+000 Mx: -5.3968e+001

Fy: -2.6955e+001 My: 0.0000e+000

Fz: 0.0000e+000 Mz: 2.2678e+002

** Load Case/Comb Name: ST: Q at X=-1.5026775 Y=0.047397263 Z=12

Fx: 0.0000e+000 Mx: -1.2316e-001

Fy: 8.1697e+001 My: 0.0000e+000

Fz: 0.0000e+000 Mz: -2.4212e+002

** Load Case/Comb Name: ST: Perm. at X=-1.5026775 Y=0.047397263 Z=12

Fx: 0.0000e+000 Mx: -4.1053e-002

Fy: 2.7232e+001 My: 0.0000e+000

Fz: 0.0000e+000 Mz: -8.0706e+001

** Load Case/Comb Name: ST: Sx

at X=-1.5026775 Y=0.047397263 Z=12

Fx: -5.8788e+000 Mx: 7.4939e-012

Fy: 0.0000e+000 My: -1.0758e-003

Fz: 1.9929e-001 Mz: 2.2106e-010

** Load Case/Comb Name: ST: Sy at X=-1.5026775 Y=0.047397263 Z=12

Fx: 1.9929e-001 Mx: 0.0000e+000

Fy: 0.0000e+000 My: -3.1607e-002

Fz: 5.8788e+000 Mz: 0.0000e+000

28

Allegato A – Input del modello di calcolo

Combinazione di carico critica: SLU1

Sollecitazioni di calcolo

Mz = ‐12040 [kNm]

Armatura utilizzata:

• barre ø 26/8 cm disposti su tre registri al lembo superiore

• barre ø 26/8 cm al lembo inferiore

Azioni resistenti:

• Mu = ‐13693.5 [kNm]

• Moltiplicatore dei carichi: 0.8792

29


6.2. Verifiche a taglio

La resistenza a taglio VRd di elementi strutturali dotati di specifica armatura a taglio

viene valutata sulla base di una adeguata schematizzazione a traliccio. La verifica di

resistenza (SLU) si pone con:

EdRd VV ≥

dove VEd è il valore di calcolo dello sforzo di taglio agente.

Con riferimento all’armatura trasversale, la resistenza di calcolo a “taglio trazione” si

calcola con:

( ) αθα senctgctgfs

AdV ydsw

Rsd ⋅+⋅⋅⋅⋅= 9.0

Con riferimento al calcestruzzo d’anima, la resistenza di calcolo a “taglio

compressione” si calcola con:

( )21

'9.0θ

θααctg

ctgctgfbdV cdcwRcd ++

⋅⋅⋅⋅⋅=

La resistenza al taglio della trave è la minore delle due sopra definite:

( )RcdRsdRd VVV ,min=

dove:

Asw è l’area dell’armatura trasversale;

s è l’interasse tra due armature trasversali consecutive;

α è l’angolo di inclinazione dell’armatura trasversale rispetto all’asse della trave;

f’cd è la resistenza a compressione ridotta del calcestruzzo d’anima ( )cdcd ff ⋅= 5.0'

αc è un coefficiente maggiorativo.

30


6.2.1. Verifica a taglio alla base della pila

Di seguito si riportano le verifiche eseguite, in cui il taglio resistente è stato cautelativamente

ridotto del 20% per il rispetto della gerarchia delle resistenze (punto 7.9.5.2.2 delle “Norme

tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14.01.2008.

Combinzaione critica: SLV4

Vsd,max = 4534 kN

Materiali Geometria sezione Sollecitazioni di calcolo

Calcestruzzo b [mm] 2046 NEd [kN] 10442 h [mm] 2046 VEd [kN] 4534

Rck [Mpa] 45 c [mm] 50 fck [Mpa] 37.4 d [mm] 1996 VERIFICA fcd [Mpa] 21.2

Armatura longitudinale Sezione non armata a

taglio Acciaio

n° barre 307 VRd [kN] 4245.23 fyk [Mpa] 450 diametro 26 Armare!!! fyd [Mpa] 391.3 Area [mm^2] 162912.62

Armatura trasversale Sezione armata a taglio

Staffe Ф 16 Crisi armatura a taglio n° bracci 6

Asw [mm^2] 1205.76 VRsd [kN] 10594.70 s [mm] 200 VRcd [kN] 14992.88

VRd [kN] 10594.70

Verificato

Per la verifica deve risultare:

Vsd,max ≤ VRd /1.25 = 10594.70/1.25 =8475.76 kN VERIFICATO

31


6.2.2. Verifica a taglio del pulvino

Il massimo valore del taglio nel pulvino, registrato nella sezione di attacco con la pila per

la combinazione delle azioni SLU1 è di 4033 kN.

Utilizzando come armatura trasversale resistente a taglio barre Ф20 con passo 10 cm si

ha:

VRd = VRsd = VRcd = 7474.7 kN VERIFICATO

32


7. Aspetti geotecnici e fondazioni

7.1. Premessa

Dal punto di vista geotecnico e delle fondazioni, il progetto delle strutture è stato

redatto secondo le prescrizioni e le indicazioni delle normative tecniche di cui al capitolo II –

Norme e specifiche; in particolare, sia per quanto concerne le azioni sulle costruzioni, sia per

quanto attiene le resistenze dei materiali e le resistenze globali del sistema, la progettazione

è stata eseguita secondo le nuove “Norme Tecniche sulle Costruzioni” di cui al D.M.

14.01.2008, avendo adottato la metodologia di verifica agli Stati Limite.

Come già precedentemente esposto, sulla base delle ricostruzioni stratigrafiche

effettuate e le prove in situ di caratterizzazione meccanica, il terreno di fondazione si può

classificare come categoria E ossia terreni dei sottosuoli di tipo C o D per spessore non

superiore a 20 m, posti sul substrato di riferimento (con Vs > 800 m/s).

La tipologia del terreno di fondazione e le caratteristiche della struttura in elevazione,

hanno fortemente condizionato la scelta del tipo di fondazione da realizzare. Si è optato per

una fondazione di tipo indiretta costituita da un plinto in c.a., con dimensioni in pianta di

8.80x8.80 m ed altezza pari a 2.20 m, poggiante su pali di fondazione di diametro Ø800 e di

lunghezza pari a 9.00 m che si attestano per un tratto di circa 7.00 m all’interno del substrato

roccioso presente lungo la stratigrafia del terreno di fondazione.

7.2. Caratterizzazione meccanica dei terreni

La presente relazione si riferisce ad un’opera che si inquadra in un progetto più

complesso per il riassetto viario della città di Salerno. Pertanto, la caratterizzazione

meccanica dei terreni di fondazione fa riferimento alle dettagliate indagini geognostiche

effettuate ed elaborate nelle relazioni geologiche e geotecniche alle quali si rimanda. Da

esse emerge che la zona del viadotto Gatto è caratterizzata dalla presenza di un deposito di

sabbie immerse mediamente addensate fino ad una profondità di 7.00m circa, al di sotto del

quale si trova un banco roccioso costituito da dolomie intensamente fratturate. In base alle

indagini effettuate, si assumono per il terreno di fondazione i seguenti parametri di progetto:

33


Sabbia debolmente limosa

• peso per unità di volume: 318mKN

=γ

• coesione: KPac 0=

• angolo di attrito: °= 28ϕ

Dolomie fratturate

• peso per unità di volume: 325mKN

=γ

• coesione: KPac 46=

• angolo di attrito: °= 53ϕ

7.3. Criteri di analisi e verifica agli Stati Limite Ultimi (SLU)

Gli stati limite ultimi delle fondazioni su pali si riferiscono allo sviluppo di meccanismi

di collasso determinati dalla mobilitazione della resistenza del terreno e al raggiungimento

della resistenza degli elementi strutturali che compongono la fondazione stessa.

Per ogni stato limite ultimo deve essere verificata la condizione:

dd RE ≤

dove Ed rappresenta l’insieme amplificato delle azioni agenti, ed Rd l’insieme delle

resistenze, queste ultime corrette in funzione della tipologia del metodo di approccio al

calcolo eseguito, della geometria del sistema e delle proprietà meccaniche dei materiali e dei

terreni in uso.

Nelle verifiche del complesso terreno – fondazione è stato perseguito l’approccio

progettuale di tipo 2, che prevede un’unica combinazione di gruppi di coefficienti

(A1+M1+R3) da adottare sia nelle verifiche strutturali sia in quelle geotecniche.

In particolare, in funzione del tipo di verifica da eseguire, avremo, per le azioni derivanti da

carichi gravitazionali, i seguenti coefficienti parziali:

34


Carichi

Coefficiente parziale

gF (o gE)

(A1) STR

Permanenti gG1 1.0÷1.3

Perm. non strutturali gG2 0.0÷1.5

Variabili gQ,i 0.0÷1.5

Tabella 1. Coefficienti parziali per le azioni o per l’effetto delle azioni

Ai fini delle resistenze, in funzione del tipo di verifica da eseguire, il valore di progetto può

ricavarsi in base alle indicazioni innanzi riportate.

Parametro Parametro di riferimento

Coefficiente parziale

gM (M1)

Tangente dell’angolo di

resistenza al taglio tan f’K gf’ 1.0

Coesione efficace c’K gc’ 1.0

Resistenza non drenata cuk gcu 1.0

Peso dell’unità di volume g gg 1.0

Tabella 2. Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno

Le verifiche, riportate nel seguito della presente, saranno effettuate nei confronti dei seguenti

stati limite:

SLU di tipo geotecnico (GEO)

collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi assiali;

collasso per carico limite della palificata nei riguardi dei carichi trasversali;

collasso per carico limite di sfilamento nei riguardi dei carichi assiali di trazione;

35


SLU di tipo strutturale (STR)

raggiungimento della resistenza dei pali;

raggiungimento della resistenza della struttura di collegamento dei pali.

7.4. Verifiche strutturali dei pali

7.4.1. Verifiche a sforzo normale e flessione

Per un palo vincolato in testa ad una fondazione, che ne consenta lo spostamento

orizzontale ma ne impedisca la rotazione, il momento flettente massimo, che si registra nella

sezione di attacco con la fondazione stessa, può essere calcolato come:

λ⋅⋅= TCM Mmax

in cui:

CM un coefficiente che dipende dal rapporto λ/L ;

T il taglio agente in testa al palo;

λ è la lunghezza libera di inflessione del palo da valutare come:

5

h

p

nIE ⋅

=λ

dove:

pE è il modulo di Young del calcestruzzo costituente il palo (C35/45);

I è il momento di inerzia della sezione trasversale del palo (d = 0.8 m);

hn è un parametro che dipende dal tipo di terreno e dal suo stato di addensamento.

Nel caso in esame, per sabbie immerse mediamente addensate, hn = 5 N/cm3, per cui risulta

λ = 2.1 m.

Le sollecitazioni sui singoli pali sono state determinate simulando la presenza dei pali stessi

nel modello di calcolo con l’introduzione di molle elastiche caratterizzate da opportuni valori

di rigidezza sia verticale che orizzontale nelle due direzioni ortogonali. I valori di rigidezza

orizzontale sono stati tarati utilizzando un modello alla Winkler del terreno con rigidezze

variabili linearmente con la profondità lungo lo sviluppo verticale del palo.

36


Alle azioni agenti alla base della pila si aggiungono quelle dovute al peso proprio del plinto e

ai momenti di trasporto indotti dai tagli.

Si riporta di seguito un riepilogo delle sollecitazioni massime agenti su ciascun palo; la figura

che segue evidenzia la numerazione dei nodi corrispondenti ai vari pali.

Numerazione nodi rappresentativi dei pali di fondazione

Node Load FX (kN) FY (kN) FZ (kN) 738 ENVTOT(max) 409.5 200.9 3171.7 739 ENVTOT(max) 408.7 199.4 2592.3 740 ENVTOT(max) 407.6 199.4 2490.1 741 ENVTOT(max) 407.3 200.9 3124.1 742 ENVTOT(max) 403.2 200.5 3292.0 743 ENVTOT(max) 401.1 198.8 2878.2 744 ENVTOT(max) 399.2 198.8 2698.0 745 ENVTOT(max) 400.6 200.5 3240.7 746 ENVTOT(max) 395.7 199.5 3199.3 747 ENVTOT(max) 394.1 196.8 2724.1 748 ENVTOT(max) 392.4 196.8 2552.1 749 ENVTOT(max) 393.1 199.6 3149.1 750 ENVTOT(max) 390.2 199.2 3008.1 751 ENVTOT(max) 389.4 196.9 2386.8 752 ENVTOT(max) 388.3 196.9 2264.8 753 ENVTOT(max) 388.0 199.3 2961.5

37


738 ENVTOT(min) ‐407.3 ‐198.4 ‐915.3 739 ENVTOT(min) ‐407.6 ‐196.4 416.1 740 ENVTOT(min) ‐408.7 ‐196.4 399.7 741 ENVTOT(min) ‐409.5 ‐198.4 ‐963.0 742 ENVTOT(min) ‐400.6 ‐199.1 ‐862.8 743 ENVTOT(min) ‐399.3 ‐196.7 545.0 744 ENVTOT(min) ‐401.1 ‐196.7 525.4 745 ENVTOT(min) ‐403.2 ‐199.2 ‐914.1 746 ENVTOT(min) ‐393.1 ‐201.1 ‐895.3 747 ENVTOT(min) ‐392.4 ‐199.1 491.8 748 ENVTOT(min) ‐394.1 ‐199.1 473.1 749 ENVTOT(min) ‐395.6 ‐201.1 ‐945.5 750 ENVTOT(min) ‐388.0 ‐201.6 ‐986.9 751 ENVTOT(min) ‐388.3 ‐199.6 319.9 752 ENVTOT(min) ‐389.4 ‐199.6 303.9 753 ENVTOT(min) ‐390.2 ‐201.5 ‐1033.4

Il massimo sforzo normale si registra nel palo individuato dal nodo 742 per la combinazione

di carico SLV4 ed è pari a 3292.0 kN.

A tale nodo, per la suddetta combinazione di carico, corrisponde un valore del taglio di

406.3kN.

Per quanto detto in precedenza, il corrispondente momento flettente di calcolo risulta quindi

pari a:

kNmM 9.8721.11.23.40693.0max −=⋅⋅⋅−=

Tale momento è stato inoltre amplificato attraverso il fattore 1.1=RDγ al fine di rispettare le

indicazioni normative per ciò che concerne il criterio di gerarchia delle resistenze per le

strutture di fondazione per combinazioni di carico sismiche.

Il massimo sforzo tagliante si registra, invece, nel palo individuato dal nodo 741 per la

combinazione di carico SLV2 ed è pari a 412.8 kN.

A tale nodo, per la suddetta combinazione di carico, corrisponde un valore dello sforzo

normale di 3124.1 kN.

Per quanto detto in precedenza, il corrispondente momento flettente di calcolo risulta quindi

pari a:

kNmM 8.8861.11.28.41293.0max −=⋅⋅⋅−=

38


Di seguito si riportano le verifiche relative ai pali più sollecitati per le combinazioni delle

azioni che, come già precisato, massimizzano rispettivamente lo sforzo normale ed il taglio

(quindi il momento flettente).

- Verifica del palo in cui è massimo lo sforzo normale

Combinazione di carico critica: SLV4

Sollecitazioni di calcolo:

N: 3292.0 [kN]

M: ‐872.9 [kNm]


• 20 ø 24 nella sezione di sommità del palo

Azioni resistenti: • Nu = 5876.5 [kN]

• Mu = ‐1558.2 [kNm]

• Moltiplicatore dei carichi: 0.5602 VERIFICATO

- Verifica del palo in cui è massimo il momento flettente

Combinazione di carico critica: SLV2

Sollecitazioni di calcolo:

N: 3124.1 [kN]

M: ‐886.8 [kNm]


• 20 ø 24 nella sezione di sommità del palo

Azioni resistenti: • Nu = 5561.5 [kN]

• Mu = ‐1578.7 [kNm]

• Moltiplicatore dei carichi: 0.5617 VERIFICATO

39


7.5. Verifiche geotecniche dei pali

7.5.1. Carico limite del singolo palo di fondazione per azioni verticali

La capacità portante del palo è data dai contributi della resistenza laterale e della

resistenza alla punta. La resistenza laterale RL è data da:

)ka(LR vmpaloL μ⋅⋅σ+⋅⋅φ⋅π=

con:

Fpalo = diametro palo

L = lunghezza del tratto di palo nel generico strato di terreno attraversato

a = adesione

svm = tensione verticale effettiva media nello strato

f = angolo di attrito efficace (riferito allo strato attraversato)

m = coefficiente di attrito (riferito alla scabrezza tra palo e terreno)

k = coefficiente di spinta

Nel caso di pali trivellati di medio e grande diametro, si può assumere m = tgf,

mentre il valore del coefficiente k è valutato in funzione del tipo di palo e dello stato di

addensamento del terreno.

La resistenza alla punta RP è valutata secondo la teoria di Berezantzev, relativa ai pali di

grande e medio diametro, in base all'equazione:

( )'cNN4R cpqpalo

2

P ⋅+σ⋅⋅φ⋅π=

dove:

- Nq = coefficiente adimensionale funzione dell'angolo di attrito e del rapporto tra

lunghezza e diametro del palo;

- Nc = coefficiente adimensionale funzione dell'angolo di attrito, del rapporto tra

lunghezza e diametro del palo;

- sp = tensione verticale effettiva (calcolata alla quota della punta del palo)

- c’ = coesione efficace

Si ricorda che, per il seguente calcolo, vale la relazione ( ) ϕ⋅−= ctg1NN qc .

Osserviamo, inoltre, che trattandosi di pali trivellati in opera, di medio o grande

40


diametro, ai fini del calcolo dei coefficienti Nq, ed Nc, si considera una riduzione del valore

dell’angolo di attrito efficace f (Kishida) adottando f’ = f – 3°.

Ai fini della determinazione del valore di progetto Rvert della resistenza del singolo

palo di fondazione, è necessario considerare, in funzione della tipologia di approccio

progettuale prescelto, il coefficiente parziale di sicurezza definito dalla normativa, secondo la

tabella riportata di seguito.

Resistenza del palo Simbolo Pali trivellati

gR (R1) (R2) (R3)

Resistenza alla punta gP 1.00 1.70 1.35

Resistenza laterale (in compressione) gL 1.00 1.45 1.15

Resistenza laterale (in trazione) gLT 1.00 1.60 1.25

Dati i coefficienti parziali di sicurezza, la portata verticale, in condizioni di palo

compresso allo stato limite ultimo (Rvert) ed in condizione di palo teso (Rvert,T) con i

coefficienti A1+M1+R3 è data da:

L

L

P

Pvert

RRR

γ+

γ=

LT

LT,vert

RR

γ=

41


7.5.2. Carico limite del singolo palo di fondazione per azioni orizzontali

I valori di progetto Rorizz,d della resistenza si ottengono dal valore caratteristico Rorizz,k,

determinato utilizzando la teoria di Broms. Si assume, in pratica, che il comportamento

dell’interfaccia palo-terreno sia rigido-perfettamente plastico, e cioè che la resistenza del

terreno si mobiliti interamente per un qualsiasi valore non nullo dello spostamento e rimanga

poi costante al crescere dello spostamento stesso. Si assume, inoltre, che la forma della

sezione trasversale sia ininfluente, e che il valore della reazione del terreno p sia

determinato solo dalla dimensione d della sezione del palo misurata normalmente alla

direzione dello spostamento.

Per terreni incoerenti, si assume che la resistenza del terreno vari linearmente con la

profondità z secondo la legge:

dzk3p p ⋅⋅γ⋅⋅=

dove:

- kp = (1+senϕ)/(1-senϕ) è il coefficiente di spinta passiva che compete allo strato

attraversato;

- d è il diametro del palo;

- γ il peso per unità di volume dello strato attraversato.

Ai fini della determinazione del valore di progetto Rorizz,d della resistenza del singolo

palo di fondazione, è necessario considerare, in funzione della tipologia di approccio

progettuale prescelto, il coefficiente parziale di sicurezza definito dalla normativa, secondo la

tabella riportata di seguito.

Resistenza Simbolo Pali trivellati

g (R1) (R2) (R3)

Resistenza ai carichi trasversali gT 1.00 1.60 1.30

42


Dall’equilibrio alla traslazione si ottiene il valore della forza orizzontale limite Tlim

sopportabile dal palo. Il valore di progetto si ottiene riducendo quest’ultimo attraverso il

coefficiente gT della colonna R3 della precedente tabella:

T

klim,dlim,

TT

γ=

7.5.3. Verifiche a carico limite verticale

Come detto in precedenza, il carico limite verticale di un palo può essere valutato come

somma della resistenza laterale lungo il fusto del palo e della resistenza alla punta.

Stante le caratterizzazione meccanica del terreno di fondazione, esso può essere

schematizzato con uno strato superiore di sabbie immerse mediamente addensate

(γ = 18 kN/m3 ; f’ = 28° ; c’ = 0) di spessore pari a circa 7.00 m poggiante su uno strato

indefinito di roccia e in particolare di dolomie (γ = 25 kN/m3 ; f’ = 53° ; c’ = 46 kPa).

Il valore di resistenza laterale totale RL potrà vedersi come somma dei contributi RL1

(riferito al complesso n° 1 di terreno sabbioso) ed RL2 (riferito al complesso n° 2 di roccia). La

resistenza laterale RL1 , di natura attritiva, relativa al tratto di palo che attraversa lo strato di

terreno sabbioso è pari a:

kN 35.6153.045.02.510.28.014.3kLR vm1palo1L =⋅⋅⋅⋅⋅=μ⋅⋅σ⋅⋅φ⋅π=

La resistenza laterale RL2, di natura prevalentemente adesiva, relativa al tratto di palo

ammorsato all’interno dello strato di roccia è pari a:

kN 8.1853)42.5946(0.78.014.3)a(LR h2palo2L =+⋅⋅⋅=μσ+⋅⋅φ⋅π=

La resistenza laterale totale è quindi:

kN 15.19158.185335.61RRR 2L1LL =+=+=

La resistenza alla punta è invece pari a:

( ) kN 11128)46125164100(4/)80.0(14.3'cNN4R 2cpq

palo2

P =⋅+⋅⋅⋅=⋅+σ⋅⋅φ⋅π=

Per il coefficiente di capacità portante Nq è stato in realtà cautelativamente adottato un

valore ridotto (Nq*) come suggerito da Berezantzev per pali di grande diametro.

43


I valori del carico limite verticale totale, allo stato limite ultimo, in condizioni di palo

compresso (Rvert) ed in condizione di palo teso (Rvert,T) sono quindi:

kN 990835.1

1112815.1

15.1915RRR

P

P

L

Lvert =+=

γ+

γ=

kN 12.153225.1

15.1915RR

LT

LT,vert ==

γ=

I valori caratteristici delle resistenze sono ottenuti riducendo quelli calcolati, tramite i

corrispondenti “coefficienti di correlazione” (ξ3), che dipendono dal numero (n) di verticali

indagate per la caratterizzazione meccanica dei terreni di fondazione. Nel caso in esame

risulta n = 7 e ξ3 = 1.45, pertanto:

Rvert,k = Rvert/ξ3 = 9908/1.45 = 6833 kN

Rvert,T,k = Rvert,T/ξ3 = 1532.15/1.45 = 1056.63 kN

Non si ritiene di dover adottare ulteriori fattori di riduzione delle resistenze

caratteristiche - peraltro prossimi all’unità - per tener conto degli effetti di gruppo.

Il massimo sforzo normale di compressione calcolato per i pali in progetto è di 3292 kN

< Rvert,k = 6833 kN; la verifica risulta pertanto soddisfatta. Il massimo sforzo normale di

trazione è invece 1033.4 kN < Rvert,T,k = 1056.63 kN; anche questa verifica risulta soddisfatta.

7.5.4. Verifiche a carico limite orizzontale

Nel caso in esame si è ipotizzato che il palo si comporti come palo lungo e che quindi

il valore limite della forza orizzontale sopportabile dal palo possa essere calcolato come:

kN 1407dk

M676.3dkT 3

2

4p

y3plim =

⎟⎟

⎠

⎞

⎜⎜

⎝

⎛

⋅γ⋅⋅⋅⋅γ⋅=

dove My è il momento di plasticizzazione del palo. Il valore di progetto si ottiene come:

kN 1082T

TT

klim,dlim, =

γ= > kN 8.412Tmax = VERIFICATO

44


8. Conclusioni

Il progetto è stato redatto in conformità dell’art.17 della Legge 2.2.74 n°64 e dei

decreti ministeriali emanati ai sensi degli artt.1 e 3 della medesima legge, ed in particolare

delle nuove “Norme tecniche per le costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008.

Le analisi condotte confermano che tutte le verifiche prescritte dalla normativa

vigente risultano soddisfatte. Le strutture soddisfano, pertanto, i requisiti di sicurezza

prescritti dalle vigenti Leggi.

ing. Giampiero Martuscelli

45


Allegato A - Input del modello di calcolo

46


*** CONTROL DATA Unit System : KN, M *** LOAD CASE DATA NO NAME TYPE SELF WEIGHT FACTOR DESCRIPTION X Y Z -------- -------------------- ---------- ------ ------ ------ ----------------------------------- 1 PP D 0.000 0.000 -1.000 2 SP D 0.000 0.000 0.000 3 Q1 L 0.000 0.000 0.000 8 Q2 L 0.000 0.000 0.000 6 Q3 L 0.000 0.000 0.000 Azione di frenamento 7 Q7 L 0.000 0.000 0.000 Attrito 5 Vs L 0.000 0.000 0.000 9 Vc L 0.000 0.000 0.000 4 Ex E 0.000 0.000 0.000 11 Ey E 0.000 0.000 0.000 10 PP pila D 0.000 0.000 0.000 12 Q1+ L 0.000 0.000 0.000 13 Q1- L 0.000 0.000 0.000 14 Q2+ L 0.000 0.000 0.000 15 Q2- L 0.000 0.000 0.000 16 Q L 0.000 0.000 0.000 17 Perm. D 0.000 0.000 0.000 18 Sx USER 0.211 0.000 0.000 19 Sy USER 0.000 0.211 0.000 *** MATERIAL PROPERTY DATA NO NAME TYPE MODULUS OF SHEAR THERMAL POISSON WEIGHT ELASTICITY MODULUS COEFF. RATIO DENSITY -------- -------------------- ------- ------ ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- 1 Rck35 CONC 3.231e+007 1.346e+007 5.556e-006 0.2 24.52 NO NAME TYPE STRENGTH OF DESIGN MATERIAL STEEL CONCRETE MAIN REBAR SUB REBAR -------- -------------------- ------- ------------ ------------ ------------ ------------ 1 Rck35 CONC - 2.8e+004 4.5e+005 4.5e+005 *** STORY DATA NAME LEVEL HEIGHT FLOOR DIAPHRAGM --------------- ---------- ---------- ------------------------- Roof 9.300 0.000 Consider 1F 0.000 9.300 Do not consider *** NODE DATA NO X Y Z TEMPERATURE -------- ------------ ------------ ------------ ------------ 1 0 0 0 0 3 -3.56 1.438 8.3 0 6 -3.63 -6.485 8.3 0 10 -3.503 7.897 8.3 0 11 8.928 1.835 8.3 0 12 -3.54 3.713 8.3 0 13 -3.519 5.987 8.3 0 14 -3.58 -0.8373 8.3 0 15 -3.6 -3.112 8.3 0 16 7.542 0.9168 8.3 0 17 5.81 -0.2309 8.3 0 18 4.078 -1.379 8.3 0 19 2.345 -2.526 8.3 0 20 0.613 -3.674 8.3 0 21 -1.119 -4.822 8.3 0 22 0 0 8.3 0 23 2.722 4.862 8.3 0 24 1.005 1.796 8.3 0 25 1.949 3.481 8.3 0 26 -1.871 -3.343 8.3 0 27 -0.8968 -1.602 8.3 0 *** SUPPORT / SPECIFIED DISPLACEMENT / POINT SPRING SUPPORT ** SUPPORT / SPECIFIED DISPLACEMENT NODE SUPPORT SPECIFIED DISPLACEMENT DDDRRR Dx Dy Dz Rx Ry Rz

47


-------- -------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- 1 111111 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 *** FLOOR DIAPHRAGM / RIGID LINK DATA MASTER DDDRRR NODES OF SAME DISPLACEMENT ---------- --------------- ------------------------------------------------------------ Roof Floor Diaphragm *** SECTION PROPERTY DATA NO NAME SHAPE H B tw tf1 r1 ------ ---------- ------ -------- -------- -------- -------- -------- 1 Pila P 4 0.4 0 0 0 2 Fittizia SB 0.1 0.1 0 0 0 3 Tr.1.5x2.3 SB 2.3 0.9 0 0 0 4 I H 2.3 1.7 0.01 0.3 0 5 I centr. H 2.3 2 0.5 0.3 0 6 0.5x2.3 SB 2.3 0.5 0 0 0 NO NAME STIFFNESS SCALE FACTOR A Asy Asz Ix Iy Iz W Boundary Group ------ ---------- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- ---------------- 1 Pila 2 Fittizia 3 Tr.1.5x2.3 4 I 5 I centr. 6 0.5x2.3 NO NAME AREA MOMENT OF INERTIA SHAPE FACTOR [SRC:EQIV.] Ix Iy Iz k-Y k-Z ------ ---------- ------------ ------------ ------------ ------------ ---------- ---------- 1 Pila 4.524 14.84 7.419 7.419 0.5 0.5 2 Fittizia 0.01 1.406e-005 8.333e-006 8.333e-006 0.8333 0.8333 3 Tr.1.5x2.3 2.07 0.4214 0.9125 0.1397 0.8333 0.8333 4 I 1.037 0.0306 1.032 0.2457 0.8197 0.02218 5 I centr. 2.05 0.1193 1.414 0.4177 0.4878 0.561 6 0.5x2.3 1.15 0.08271 0.507 0.02396 0.8333 0.8333 NO NAME SECTION MODULUS Sy SECTION MODULUS Sz I or CONC. J or STEEL I or CONC. J or STEEL ------ ---------- ------------ ------------ ------------ ------------ 1 Pila 3.71 3.71 3.71 3.71 2 Fittizia 0.0001667 0.0001667 0.0001667 0.0001667 3 Tr.1.5x2.3 0.7935 0.7935 0.3105 0.3105 4 I 0.8972 0.8972 0.289 0.289 5 I centr. 1.229 1.229 0.4177 0.4177 6 0.5x2.3 0.4408 0.4408 0.09583 0.09583 *** BEAM MEMBER DATA NO NODAL CONNECTIVITY BEAM END RELEASE MATERIAL SECTION LENGTH I J I J -------- --------- -------- -------- -------- --------------- --------------- ---------- 6 6 15 - - Rck35 Tr.1.5x2.3 3.373 7 3 12 - - Rck35 Tr.1.5x2.3 2.275 9 10 23 - - Rck35 0.5x2.3 6.925 10 6 21 - - Rck35 Tr.1.5x2.3 3.012 12 13 10 - - Rck35 Tr.1.5x2.3 1.91 13 14 3 - - Rck35 Tr.1.5x2.3 2.275 14 15 14 - - Rck35 Tr.1.5x2.3 2.275 15 16 11 - - Rck35 Tr.1.5x2.3 1.662 16 17 16 - - Rck35 Tr.1.5x2.3 2.078 17 18 17 - - Rck35 Tr.1.5x2.3 2.078 19 20 19 - - Rck35 Tr.1.5x2.3 2.078 20 21 20 - - Rck35 Tr.1.5x2.3 2.078 21 1 22 - - Rck35 Pila 8.3 49 12 13 - - Rck35 Tr.1.5x2.3 2.275 50 19 18 - - Rck35 Tr.1.5x2.3 2.078 51 13 25 - - Rck35 I 6.015 52 12 24 - - Rck35 I 4.933 53 3 22 - - Rck35 I 3.839 54 22 18 - - Rck35 I 4.304 55 14 27 - - Rck35 I 2.79 56 15 26 - - Rck35 I 1.744 58 23 11 - - Rck35 0.5x2.3 6.905 59 22 24 - - Rck35 I centr. 2.058 60 24 25 - - Rck35 I centr. 1.931 61 25 23 - - Rck35 I centr. 1.582 62 24 17 - - Rck35 I 5.215

48


63 25 16 - - Rck35 I 6.153 64 6 26 - - Rck35 I centr. 3.601 65 26 27 - - Rck35 I centr. 1.995 66 27 22 - - Rck35 I centr. 1.836 67 26 20 - - Rck35 I 2.506 68 27 19 - - Rck35 I 3.371 *** TOTAL WEIGHT / VOLUMN / SURFACE AREA SUMMARY SECTION SECION SURFACE AREA VOLUMN WEIGHT FRAME TRUSS NO NAME NUMBER NUMBER -------- --------------- --------------- --------------- --------------- -------- -------- 1 Pila 187.7 37.55 920.6 1 0 2 Fittizia 0 0 0 0 0 3 Tr.1.5x2.3 188.5 60.95 1494 13 0 4 I 465.1 42.38 1039 10 0 5 I centr. 150.8 26.66 653.5 6 0 6 0.5x2.3 77.45 15.9 389.9 2 0 *** LOAD DATA ; Self Weight, Nodal Load, Specified Displacement, Beam Load, Floor Load, Finishing Material Load, System Temperature, Nodal Temperature, Element Temperature, Beam Section Temperature, Wind Load, Static Seismic Load, Time History Analysis Data ** FLOOR LOAD TYPE DATA NAME LOADCASE LOAD SUB-BEAM NAME WEIGHT --------------- --------------- ------------ -------------------- Pulvino Perm. -3 Consider Q -9 Do not consider ** FLOOR LOAD DATA LOAD TYPE DISTRIBUTION DIR. PROJ SUB-BEAM NODE LIST NUMBER ANGLE UNIT-W ---------- ------------------ ------ ------ ------ ------ ------ ------------------------- Pulvino Two Way GZ NO 0 0 0 6 11 10 [ LOAD CASE : PP ] ** SELF WEIGHT DATA ; X=0, Y=0, Z=-1 ** NODAL LOAD DATA NODE FX FY FZ MX MY MZ -------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- 3 0 0 -298 0 0 0 12 0 0 -244 0 0 0 13 0 0 -442 0 0 0 14 0 0 -258 0 0 0 15 0 0 -370 0 0 0 16 0 0 -393 0 0 0 17 0 0 -241 0 0 0 18 0 0 -289 0 0 0 19 0 0 -282 0 0 0 20 0 0 -332 0 0 0 21 0 0 -120 0 0 0 [ LOAD CASE : SP ] ** NODAL LOAD DATA NODE FX FY FZ MX MY MZ -------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- 3 0 0 -107 0 0 0 12 0 0 15 0 0 0 13 0 0 -312 0 0 0 14 0 0 54 0 0 0 15 0 0 -437 0 0 0 16 0 0 -309 0 0 0 17 0 0 37 0 0 0 18 0 0 -54 0 0 0 19 0 0 -31 0 0 0 20 0 0 -168 0 0 0 21 0 0 -281 0 0 0 [ LOAD CASE : Q1 ]

49


** NODAL LOAD DATA NODE FX FY FZ MX MY MZ -------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- 16 0 0 -313 0 0 0 17 0 0 -636 0 0 0 18 0 0 -589 0 0 0 19 0 0 -549 0 0 0 20 0 0 -553 0 0 0 21 0 0 -59 0 0 0 [ LOAD CASE : Q2 ] ** NODAL LOAD DATA NODE FX FY FZ MX MY MZ -------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- 3 0 0 -532 0 0 0 12 0 0 -615 0 0 0 13 0 0 -472 0 0 0 14 0 0 -553 0 0 0 15 0 0 -290 0 0 0 [ LOAD CASE : Q3 ] ** BEAM LOAD DATA MEMBER TYPE DIR. PROJ. D1 P1 D2 P2 D3 P3 D4 P4 -------- -------------------- ------ ----- ----- -------- ----- -------- ----- -------- ----- -------- 15 Concentrated Force LY NO 0 -69.3 0 0 0 0 0 0 16 Concentrated Force LY NO 0 -69.3 0 0 0 0 0 0 17 Concentrated Force LY NO 0 -69.3 0 0 0 0 0 0 19 Concentrated Force LY NO 0 -69.3 0 0 0 0 0 0 20 Concentrated Force LY NO 0 -69.3 0 0 0 0 0 0 50 Concentrated Force LY NO 0 -69.3 0 0 0 0 0 0 [ LOAD CASE : Q7 ] ** BEAM LOAD DATA MEMBER TYPE DIR. PROJ. D1 P1 D2 P2 D3 P3 D4 P4 -------- -------------------- ------ ----- ----- -------- ----- -------- ----- -------- ----- -------- 7 Concentrated Force LY NO 0 -12.2 0 0 0 0 0 0 12 Concentrated Force LY NO 0 -12.2 0 0 0 0 0 0 13 Concentrated Force LY NO 0 -12.2 0 0 0 0 0 0 14 Concentrated Force LY NO 0 -12.2 0 0 0 0 0 0 15 Concentrated Force LY NO 0 -12.2 0 0 0 0 0 0 16 Concentrated Force LY NO 0 -12.2 0 0 0 0 0 0 17 Concentrated Force LY NO 0 -12.2 0 0 0 0 0 0 19 Concentrated Force LY NO 0 -12.2 0 0 0 0 0 0 20 Concentrated Force LY NO 0 -12.2 0 0 0 0 0 0 49 Concentrated Force LY NO 0 -12.2 0 0 0 0 0 0 50 Concentrated Force LY NO 0 -12.2 0 0 0 0 0 0 [ LOAD CASE : Vs ] ** BEAM LOAD DATA MEMBER TYPE DIR. PROJ. D1 P1 D2 P2 D3 P3 D4 P4 -------- -------------------- ------ ----- ----- -------- ----- -------- ----- -------- ----- -------- 7 Concentrated Force LX NO 0 20.4 0 0 0 0 0 0 13 Concentrated Force LX NO 0 20.4 0 0 0 0 0 0 15 Concentrated Force LY NO 0 6.6 0 0 0 0 0 0 16 Concentrated Force LY NO 0 6.6 0 0 0 0 0 0 17 Concentrated Force LY NO 0 6.6 0 0 0 0 0 0 17 Concentrated Force LX NO 0 15.6 0 0 0 0 0 0 19 Concentrated Force LX NO 0 15.6 0 0 0 0 0 0 19 Concentrated Force LY NO 0 6.6 0 0 0 0 0 0 20 Concentrated Force LY NO 0 6.6 0 0 0 0 0 0 49 Concentrated Force LX NO 0 20.4 0 0 0 0 0 0 50 Concentrated Force LX NO 0 15.6 0 0 0 0 0 0 50 Concentrated Force LY NO 0 6.6 0 0 0 0 0 0 [ LOAD CASE : Vc ] ** BEAM LOAD DATA MEMBER TYPE DIR. PROJ. D1 P1 D2 P2 D3 P3 D4 P4 -------- -------------------- ------ ----- ----- -------- ----- -------- ----- -------- ----- -------- 7 Concentrated Force LX NO 0 35.6 0 0 0 0 0 0 13 Concentrated Force LX NO 0 35.6 0 0 0 0 0 0 15 Concentrated Force LY NO 0 11.5 0 0 0 0 0 0

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16 Concentrated Force LY NO 0 11.5 0 0 0 0 0 0 17 Concentrated Force LX NO 0 27.2 0 0 0 0 0 0 17 Concentrated Force LY NO 0 11.5 0 0 0 0 0 0 19 Concentrated Force LY NO 0 11.5 0 0 0 0 0 0 19 Concentrated Force LX NO 0 27.2 0 0 0 0 0 0 20 Concentrated Force LY NO 0 11.5 0 0 0 0 0 0 49 Concentrated Force LX NO 0 35.6 0 0 0 0 0 0 50 Concentrated Force LY NO 0 11.5 0 0 0 0 0 0 50 Concentrated Force LX NO 0 27.2 0 0 0 0 0 0 [ LOAD CASE : Ex ] ** BEAM LOAD DATA MEMBER TYPE DIR. PROJ. D1 P1 D2 P2 D3 P3 D4 P4 -------- -------------------- ------ ----- ----- -------- ----- -------- ----- -------- ----- -------- 15 Concentrated Force LY NO 0 -128 1 0 0 0 0 0 16 Concentrated Force LX NO 0 114 1 0 0 0 0 0 16 Concentrated Force LY NO 0 -128 1 0 0 0 0 0 17 Concentrated Force LX NO 0 114 1 0 0 0 0 0 17 Concentrated Force LY NO 0 -128 1 0 0 0 0 0 19 Concentrated Force LY NO 0 -128 1 0 0 0 0 0 20 Concentrated Force LY NO 0 -128 1 0 0 0 0 0 50 Concentrated Force LX NO 0 114 1 0 0 0 0 0 50 Concentrated Force LY NO 0 -128 1 0 0 0 0 0 [ LOAD CASE : Ey ] ** BEAM LOAD DATA MEMBER TYPE DIR. PROJ. D1 P1 D2 P2 D3 P3 D4 P4 -------- -------------------- ------ ----- ----- -------- ----- -------- ----- -------- ----- -------- 7 Concentrated Force LX NO 0 177 1 177 0 0 0 0 13 Concentrated Force LX NO 0 177 0 0 0 0 0 0 15 Concentrated Force LY NO 0 107 1 0 0 0 0 0 16 Concentrated Force LY NO 0 107 1 0 0 0 0 0 17 Concentrated Force LY NO 0 107 1 0 0 0 0 0 17 Concentrated Force LX NO 0 138 1 138 0 0 0 0 19 Concentrated Force LY NO 0 107 1 0 0 0 0 0 20 Concentrated Force LY NO 0 107 1 0 0 0 0 0 50 Concentrated Force LY NO 0 107 1 0 0 0 0 0 50 Concentrated Force LX NO 0 138 1 0 0 0 0 0 [ LOAD CASE : Q1+ ] ** NODAL LOAD DATA NODE FX FY FZ MX MY MZ -------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- 16 0 0 -313 0 0 0 17 0 0 -243 0 0 0 18 0 0 -173 0 0 0 19 0 0 -103 0 0 0 20 0 0 -33 0 0 0 21 0 0 37 0 0 0 [ LOAD CASE : Q1- ] ** NODAL LOAD DATA NODE FX FY FZ MX MY MZ -------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- 16 0 0 97 0 0 0 17 0 0 65.8 0 0 0 18 0 0 34.6 0 0 0 19 0 0 3.4 0 0 0 20 0 0 -27.8 0 0 0 21 0 0 -59 0 0 0 [ LOAD CASE : Q2+ ] ** NODAL LOAD DATA NODE FX FY FZ MX MY MZ -------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- 3 0 0 -233 0 0 0 12 0 0 -352.5 0 0 0 13 0 0 -472 0 0 0 14 0 0 -113.5 0 0 0 15 0 0 6 0 0 0 [ LOAD CASE : Q2- ]

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** NODAL LOAD DATA NODE FX FY FZ MX MY MZ -------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- 3 0 0 -131.5 0 0 0 12 0 0 -52.25 0 0 0 13 0 0 27 0 0 0 14 0 0 -210.8 0 0 0 15 0 0 -290 0 0 0 [ LOAD CASE : Sx ] ** SELF WEIGHT DATA ; X=0.211, Y=0, Z=0 [ LOAD CASE : Sy ] ** SELF WEIGHT DATA ; X=0, Y=0.211, Z=0 *** RESPONSE SPECTRUM FUNCTION DATA NAME FUNCTION SCALE GRAVITY DATA TYPE ---------- --------------- ------ -------- -------------------------------------------------- Spettro O~ Normalized Acc. 1 9.806 0:0.116 0.152:0.206 0.455:0.206 0.531:0.177 0.608:0.155 Spettro V~ Normalized Acc. 1 9.806 0:0.053 0.05:0.141 0.15:0.141 0.235:0.09 0.32:0.066 *** RESPONSE SPECTRUM LOAD CASE DATA NAME FUNCTION DIR. ANGLE SCALE PERIOD ACCIDENTAL NAME FACTOR ECCENTRICITY --------------- --------------- ------ -------- -------- -------- --------------- *** LOAD COMBINATION DATA ** GENERAL NO NAME TYPE ACTIVE DESCRIPTION -------- ---------- ---------- ---------- --------------------------------------------- 1 C1 Add ACTIVE 2 C2 Add ACTIVE 3 C3 Add ACTIVE 4 C4 Add ACTIVE 5 C5 Add ACTIVE 6 C6 Add ACTIVE 7 C7 Add ACTIVE 8 C8 Add ACTIVE 9 C9 Add ACTIVE 10 ENVC Envelope ACTIVE 11 C+Q Add ACTIVE 12 ENVQ Envelope ACTIVE 13 SLV1 Add ACTIVE 14 SLV2 Add ACTIVE 15 SLV3 Add ACTIVE 16 SLV4 Add ACTIVE 17 SLV5 Add ACTIVE 18 SLV6 Add ACTIVE 19 SLV7 Add ACTIVE 20 SLV8 Add ACTIVE 21 Q7+ Add ACTIVE 22 Q7- Add ACTIVE 23 ENVQ7 Envelope ACTIVE 24 V+ Add ACTIVE 25 V- Add ACTIVE 26 ENV_V Envelope ACTIVE 27 SLU1 Add ACTIVE 28 SLU2 Add ACTIVE 29 SLU3 Add ACTIVE 30 SLU4 Add ACTIVE 31 SLU5 Add ACTIVE 32 SLU2-Q3- Add ACTIVE 33 SLU3-Q3- Add ACTIVE 34 ENVSLU Envelope ACTIVE 35 ENVSLV Envelope ACTIVE 36 ENVTOT Envelope ACTIVE

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** CONCRETE DESIGN NO NAME TYPE ACTIVE DESCRIPTION -------- ---------- ---------- ---------- --------------------------------------------- 1 C1 Add SPECIAL 2 C2 Add SPECIAL 3 C3 Add SPECIAL 4 C4 Add SPECIAL 5 C5 Add SPECIAL 6 C6 Add SPECIAL 7 C7 Add SPECIAL 8 C8 Add SPECIAL 9 C9 Add SPECIAL 10 ENVC Envelope SPECIAL 11 C+Q Add SPECIAL 12 ENVQ Envelope SPECIAL 13 SLV1 Add STRENGTH 14 SLV2 Add STRENGTH 15 SLV3 Add STRENGTH 16 SLV4 Add STRENGTH 17 SLV5 Add STRENGTH 18 SLV6 Add STRENGTH 19 SLV7 Add STRENGTH 20 SLV8 Add STRENGTH 21 Q7+ Add SPECIAL 22 Q7- Add SPECIAL 23 ENVQ7 Envelope SPECIAL 24 V+ Add SPECIAL 25 V- Add SPECIAL 26 ENV_V Envelope SPECIAL 27 SLU1 Add STRENGTH 28 SLU2 Add STRENGTH 29 SLU3 Add STRENGTH 30 SLU4 Add STRENGTH 31 SLU5 Add STRENGTH 32 SLU2-Q3- Add STRENGTH 33 SLU3-Q3- Add STRENGTH 34 ENVSLU Envelope SPECIAL 35 ENVSLV Envelope SPECIAL 36 ENVTOT Envelope SPECIAL

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Allegato B – Output del modello di calcolo

Allegato B - Output del modello di calcolo

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**************************************************************************************************** ** midas Gen V.741 Modeling, Integrated Design & Analysis Software ** ** GENERAL STRUCTURE DESIGN SYSTEM ** **************************************************************************************************** XXX XXX XX XXXXXXXX XXXXXXX XXXXXXXX XXXX XXXX XX XX XX XX XX XX XX XX XXX XX XX XX XX XX XX XX XX X XX XX XX XX XXXXXXX XXXXXXXX XXX XX XXX XXX XX XX XX XXX XXX XX XXX XXX XX XXX XX XX XXX XXX XX XXX XXX XX XXX XX XX XXX XXX XX XXX XXXXXXXX XXX XX XXXXXXXX /Gen VERSION 741 COPYRIGHT (C) 1989-2007. MIDAS Information Technology Co.,Ltd. ALL RIGHTS RESERVED. MIDAS TEAM **************************************************************************************************** ANALYSIS RESULT OUTPUT __________________________ LOAD SET FOR DISPLACMENT OUTPUT - Load Set 1 ____________________________________________________________________________________________________ << LOAD COMB/CASE/ENVEL ABBREVIATION TABLE >> ABBREVIATION FULL NAME TYPE DESCRIPTION ------------ ------------------------------ ---------- ---------------------------------------- No Abbreviation was defined in this Load Set. All names are less than 8 char.'s ------------ ------------------------------ ---------- ---------------------------------------- << SELECTED LOAD CASE/COMBINATION DETAIL LIST >> [[Selected Load Cases]] LOAD CASE ANAL.TYPE DESCRIPTION STATIC LOAD CASE DETAIL TYPE ---------- --------- ---------------------------------------- ------------------------------- Ex Res.Spec Ey Res.Spec Ez Res.Spec PP Static Dead Load (D) SP Static Dead Load (D) Q1 Static Live Load (L) Q2 Static Live Load (L) Q3 Static Azione di frenamento Live Load (L) Q7 Static Attrito Live Load (L) Vs Static Live Load (L) Vc Static Live Load (L) Ex Static Earthquake (E) Ey Static Earthquake (E) PP pila Static Dead Load (D) Q1+ Static Live Load (L) Q1- Static Live Load (L) Q2+ Static Live Load (L) Q2- Static Live Load (L) Q Static Live Load (L) Perm. Static Dead Load (D) Sx Static User Defined Load (USER) Sy Static User Defined Load (USER) [[Selected Load Combinations]] L. COMB TYPE COMBINATION DETAIL -------- ---------- ---------------------------------------------------------------------------- C1 Gen.Comb 1.000 x Q1 + 1.000 x Q2 C2 Gen.Comb 1.000 x Q1 + 1.000 x Q2+ C3 Gen.Comb 1.000 x Q1 + 1.000 x Q2- C4 Gen.Comb 1.000 x Q1+ + 1.000 x Q2

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C5 Gen.Comb 1.000 x Q1+ + 1.000 x Q2+ C6 Gen.Comb 1.000 x Q1+ + 1.000 x Q2- C7 Gen.Comb 1.000 x Q1- + 1.000 x Q2 C8 Gen.Comb 1.000 x Q1- + 1.000 x Q2+ C9 Gen.Comb 1.000 x Q1- + 1.000 x Q2- C+Q Gen.Comb 1.000 x ENVC + 1.000 x Q SLV1 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 1.000 x Ex + 0.300 x Ey + 1.000 x Sx + 0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV2 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 1.000 x Ex + -0.300 x Ey + 1.000 x Sx + -0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV3 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -1.000 x Ex + 0.300 x Ey + -1.000 x Sx + 0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV4 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -1.000 x Ex + -0.300 x Ey + -1.000 x Sx + -0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV5 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 0.300 x Ex + 1.000 x Ey + 0.300 x Sx + 1.000 x Sy + 1.000 x Perm. SLV6 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -0.300 x Ex + 1.000 x Ey + -0.300 x Sx + 1.000 x Sy + 1.000 x Perm. SLV7 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 0.300 x Ex + -1.000 x Ey + 0.300 x Sx + -1.000 x Sy + 1.000 x Perm. SLV8 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -0.300 x Ex + -1.000 x Ey + -0.300 x Sx + -1.000 x Sy + 1.000 x Perm. Q7+ Gen.Comb 1.000 x Q7 Q7- Gen.Comb -1.000 x Q7 V+ Gen.Comb 1.000 x Vc V- Gen.Comb -1.000 x Vc SLU1 Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 1.350 x ENVQ + 1.350 x ENVQ7 + 0.900 x ENV_V SLU2 Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x Q3 + 1.350 x ENVQ7 + 0.900 x ENV_V SLU3 Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x ENVQ7 + 1.500 x ENV_V + 0.810 x Q3 SLU4 Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 1.500 x Vs SLU5 Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + -1.500 x Vs SLU2-Q3- Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x Q3 + 1.350 x ENVQ7 + 0.900 x ENV_V SLU3-Q3- Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x ENVQ7 + 1.500 x ENV_V + 0.810 x Q3 ENVC Gen.Envl 1.000 x Q1 , 1.000 x Q2 , 1.000 x Q1+ , 1.000 x Q1- , 1.000 x Q2+ , 1.000 x Q2- , 1.000 x C1 , 1.000 x C2 , 1.000 x C3 , 1.000 x C4 , 1.000 x C5 , 1.000 x C6 , 1.000 x C7 , 1.000 x C8 , 1.000 x C9 ENVC Gen.Envl 1.000 x Q1 , 1.000 x Q2 , 1.000 x Q1+ , 1.000 x Q1- , 1.000 x Q2+ , 1.000 x Q2- , 1.000 x C1 , 1.000 x C2 , 1.000 x C3 , 1.000 x C4 , 1.000 x C5 , 1.000 x C6 , 1.000 x C7 , 1.000 x C8 , 1.000 x C9 ENVQ Gen.Envl 1.000 x ENVC , 1.000 x C+Q ENVQ Gen.Envl 1.000 x ENVC , 1.000 x C+Q ENVQ7 Gen.Envl 1.000 x Q7+ , 1.000 x Q7- ENVQ7 Gen.Envl 1.000 x Q7+ , 1.000 x Q7- ENV_V Gen.Envl 1.000 x V+ , 1.000 x V- ENV_V Gen.Envl 1.000 x V+ , 1.000 x V- ENVSLU Gen.Envl 1.000 x SLU1 , 1.000 x SLU2 , 1.000 x SLU3 , 1.000 x SLU4 , 1.000 x SLU5 , 1.000 x SLU2-Q3- , 1.000 x SLU3-Q3- ENVSLU Gen.Envl 1.000 x SLU1 , 1.000 x SLU2 , 1.000 x SLU3 , 1.000 x SLU4 , 1.000 x SLU5 , 1.000 x SLU2-Q3- , 1.000 x SLU3-Q3- ENVSLV Gen.Envl 1.000 x SLV1 , 1.000 x SLV2 , 1.000 x SLV3 , 1.000 x SLV4 , 1.000 x SLV5 , 1.000 x SLV6 , 1.000 x SLV7 , 1.000 x SLV8 ENVSLV Gen.Envl 1.000 x SLV1 , 1.000 x SLV2 , 1.000 x SLV3 , 1.000 x SLV4 , 1.000 x SLV5 , 1.000 x SLV6 , 1.000 x SLV7 , 1.000 x SLV8 ENVTOT Gen.Envl 1.000 x ENVSLU , 1.000 x ENVSLV ENVTOT Gen.Envl 1.000 x ENVSLU , 1.000 x ENVSLV C1 Conc.Comb 1.000 x Q1 + 1.000 x Q2 C2 Conc.Comb 1.000 x Q1 + 1.000 x Q2+ C3 Conc.Comb 1.000 x Q1 + 1.000 x Q2- C4 Conc.Comb 1.000 x Q1+ + 1.000 x Q2 C5 Conc.Comb 1.000 x Q1+ + 1.000 x Q2+ C6 Conc.Comb 1.000 x Q1+ + 1.000 x Q2- C7 Conc.Comb 1.000 x Q1- + 1.000 x Q2 C8 Conc.Comb 1.000 x Q1- + 1.000 x Q2+ C9 Conc.Comb 1.000 x Q1- + 1.000 x Q2- C+Q Conc.Comb 1.000 x ENVC + 1.000 x Q SLV1 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 1.000 x Ex + 0.300 x Ey + 1.000 x Sx + 0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV2 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 1.000 x Ex + -0.300 x Ey + 1.000 x Sx + -0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV3 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -1.000 x Ex + 0.300 x Ey + -1.000 x Sx + 0.300 x Sy + 1.000 x Perm.

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SLV4 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -1.000 x Ex + -0.300 x Ey + -1.000 x Sx + -0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV5 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 0.300 x Ex + 1.000 x Ey + 0.300 x Sx + 1.000 x Sy + 1.000 x Perm. SLV6 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -0.300 x Ex + 1.000 x Ey + -0.300 x Sx + 1.000 x Sy + 1.000 x Perm. SLV7 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 0.300 x Ex + -1.000 x Ey + 0.300 x Sx + -1.000 x Sy + 1.000 x Perm. SLV8 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -0.300 x Ex + -1.000 x Ey + -0.300 x Sx + -1.000 x Sy + 1.000 x Perm. Q7+ Conc.Comb 1.000 x Q7 Q7- Conc.Comb -1.000 x Q7 V+ Conc.Comb 1.000 x Vc V- Conc.Comb -1.000 x Vc SLU1 Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 1.350 x ENVQ + 1.350 x ENVQ7 + 0.900 x ENV_V SLU2 Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x Q3 + 1.350 x ENVQ7 + 0.900 x ENV_V SLU3 Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x ENVQ7 + 1.500 x ENV_V + 0.810 x Q3 SLU4 Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 1.500 x Vs SLU5 Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + -1.500 x Vs SLU2-Q3- Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x Q3 + 1.350 x ENVQ7 + 0.900 x ENV_V SLU3-Q3- Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x ENVQ7 + 1.500 x ENV_V + 0.810 x Q3 ____________________________________________________________________________________________________

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LOAD SET FOR REACTION OUTPUT - Load Set 1 ____________________________________________________________________________________________________ << LOAD COMB/CASE/ENVEL ABBREVIATION TABLE >> ABBREVIATION FULL NAME TYPE DESCRIPTION ------------ ------------------------------ ---------- ---------------------------------------- No Abbreviation was defined in this Load Set. All names are less than 8 char.'s ------------ ------------------------------ ---------- ---------------------------------------- << SELECTED LOAD CASE/COMBINATION DETAIL LIST >> [[Selected Load Cases]] LOAD CASE ANAL.TYPE DESCRIPTION STATIC LOAD CASE DETAIL TYPE ---------- --------- ---------------------------------------- ------------------------------- Ex Res.Spec Ey Res.Spec Ez Res.Spec PP Static Dead Load (D) SP Static Dead Load (D) Q1 Static Live Load (L) Q2 Static Live Load (L) Q3 Static Azione di frenamento Live Load (L) Q7 Static Attrito Live Load (L) Vs Static Live Load (L) Vc Static Live Load (L) Ex Static Earthquake (E) Ey Static Earthquake (E) PP pila Static Dead Load (D) Q1+ Static Live Load (L) Q1- Static Live Load (L) Q2+ Static Live Load (L) Q2- Static Live Load (L) Q Static Live Load (L) Perm. Static Dead Load (D) Sx Static User Defined Load (USER) Sy Static User Defined Load (USER) [[Selected Load Combinations]] L. COMB TYPE COMBINATION DETAIL -------- ---------- ---------------------------------------------------------------------------- C1 Gen.Comb 1.000 x Q1 + 1.000 x Q2 C2 Gen.Comb 1.000 x Q1 + 1.000 x Q2+ C3 Gen.Comb 1.000 x Q1 + 1.000 x Q2- C4 Gen.Comb 1.000 x Q1+ + 1.000 x Q2 C5 Gen.Comb 1.000 x Q1+ + 1.000 x Q2+ C6 Gen.Comb 1.000 x Q1+ + 1.000 x Q2- C7 Gen.Comb 1.000 x Q1- + 1.000 x Q2 C8 Gen.Comb 1.000 x Q1- + 1.000 x Q2+ C9 Gen.Comb 1.000 x Q1- + 1.000 x Q2- C+Q Gen.Comb 1.000 x ENVC + 1.000 x Q SLV1 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 1.000 x Ex + 0.300 x Ey + 1.000 x Sx + 0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV2 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 1.000 x Ex + -0.300 x Ey + 1.000 x Sx + -0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV3 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -1.000 x Ex + 0.300 x Ey + -1.000 x Sx + 0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV4 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -1.000 x Ex + -0.300 x Ey + -1.000 x Sx + -0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV5 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 0.300 x Ex + 1.000 x Ey + 0.300 x Sx + 1.000 x Sy + 1.000 x Perm. SLV6 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -0.300 x Ex + 1.000 x Ey + -0.300 x Sx + 1.000 x Sy + 1.000 x Perm. SLV7 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 0.300 x Ex + -1.000 x Ey + 0.300 x Sx + -1.000 x Sy + 1.000 x Perm. SLV8 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -0.300 x Ex + -1.000 x Ey + -0.300 x Sx + -1.000 x Sy + 1.000 x Perm. Q7+ Gen.Comb 1.000 x Q7 Q7- Gen.Comb -1.000 x Q7 V+ Gen.Comb 1.000 x Vc V- Gen.Comb -1.000 x Vc SLU1 Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. +

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1.350 x ENVQ + 1.350 x ENVQ7 + 0.900 x ENV_V SLU2 Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x Q3 + 1.350 x ENVQ7 + 0.900 x ENV_V SLU3 Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x ENVQ7 + 1.500 x ENV_V + 0.810 x Q3 SLU4 Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 1.500 x Vs SLU5 Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + -1.500 x Vs SLU2-Q3- Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x Q3 + 1.350 x ENVQ7 + 0.900 x ENV_V SLU3-Q3- Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x ENVQ7 + 1.500 x ENV_V + 0.810 x Q3 ENVC Gen.Envl 1.000 x Q1 , 1.000 x Q2 , 1.000 x Q1+ , 1.000 x Q1- , 1.000 x Q2+ , 1.000 x Q2- , 1.000 x C1 , 1.000 x C2 , 1.000 x C3 , 1.000 x C4 , 1.000 x C5 , 1.000 x C6 , 1.000 x C7 , 1.000 x C8 , 1.000 x C9 ENVC Gen.Envl 1.000 x Q1 , 1.000 x Q2 , 1.000 x Q1+ , 1.000 x Q1- , 1.000 x Q2+ , 1.000 x Q2- , 1.000 x C1 , 1.000 x C2 , 1.000 x C3 , 1.000 x C4 , 1.000 x C5 , 1.000 x C6 , 1.000 x C7 , 1.000 x C8 , 1.000 x C9 ENVQ Gen.Envl 1.000 x ENVC , 1.000 x C+Q ENVQ Gen.Envl 1.000 x ENVC , 1.000 x C+Q ENVQ7 Gen.Envl 1.000 x Q7+ , 1.000 x Q7- ENVQ7 Gen.Envl 1.000 x Q7+ , 1.000 x Q7- ENV_V Gen.Envl 1.000 x V+ , 1.000 x V- ENV_V Gen.Envl 1.000 x V+ , 1.000 x V- ENVSLU Gen.Envl 1.000 x SLU1 , 1.000 x SLU2 , 1.000 x SLU3 , 1.000 x SLU4 , 1.000 x SLU5 , 1.000 x SLU2-Q3- , 1.000 x SLU3-Q3- ENVSLU Gen.Envl 1.000 x SLU1 , 1.000 x SLU2 , 1.000 x SLU3 , 1.000 x SLU4 , 1.000 x SLU5 , 1.000 x SLU2-Q3- , 1.000 x SLU3-Q3- ENVSLV Gen.Envl 1.000 x SLV1 , 1.000 x SLV2 , 1.000 x SLV3 , 1.000 x SLV4 , 1.000 x SLV5 , 1.000 x SLV6 , 1.000 x SLV7 , 1.000 x SLV8 ENVSLV Gen.Envl 1.000 x SLV1 , 1.000 x SLV2 , 1.000 x SLV3 , 1.000 x SLV4 , 1.000 x SLV5 , 1.000 x SLV6 , 1.000 x SLV7 , 1.000 x SLV8 ENVTOT Gen.Envl 1.000 x ENVSLU , 1.000 x ENVSLV ENVTOT Gen.Envl 1.000 x ENVSLU , 1.000 x ENVSLV C1 Conc.Comb 1.000 x Q1 + 1.000 x Q2 C2 Conc.Comb 1.000 x Q1 + 1.000 x Q2+ C3 Conc.Comb 1.000 x Q1 + 1.000 x Q2- C4 Conc.Comb 1.000 x Q1+ + 1.000 x Q2 C5 Conc.Comb 1.000 x Q1+ + 1.000 x Q2+ C6 Conc.Comb 1.000 x Q1+ + 1.000 x Q2- C7 Conc.Comb 1.000 x Q1- + 1.000 x Q2 C8 Conc.Comb 1.000 x Q1- + 1.000 x Q2+ C9 Conc.Comb 1.000 x Q1- + 1.000 x Q2- C+Q Conc.Comb 1.000 x ENVC + 1.000 x Q SLV1 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 1.000 x Ex + 0.300 x Ey + 1.000 x Sx + 0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV2 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 1.000 x Ex + -0.300 x Ey + 1.000 x Sx + -0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV3 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -1.000 x Ex + 0.300 x Ey + -1.000 x Sx + 0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV4 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -1.000 x Ex + -0.300 x Ey + -1.000 x Sx + -0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV5 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 0.300 x Ex + 1.000 x Ey + 0.300 x Sx + 1.000 x Sy + 1.000 x Perm. SLV6 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -0.300 x Ex + 1.000 x Ey + -0.300 x Sx + 1.000 x Sy + 1.000 x Perm. SLV7 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 0.300 x Ex + -1.000 x Ey + 0.300 x Sx + -1.000 x Sy + 1.000 x Perm. SLV8 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -0.300 x Ex + -1.000 x Ey + -0.300 x Sx + -1.000 x Sy + 1.000 x Perm. Q7+ Conc.Comb 1.000 x Q7 Q7- Conc.Comb -1.000 x Q7 V+ Conc.Comb 1.000 x Vc V- Conc.Comb -1.000 x Vc SLU1 Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 1.350 x ENVQ + 1.350 x ENVQ7 + 0.900 x ENV_V SLU2 Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x Q3 + 1.350 x ENVQ7 + 0.900 x ENV_V SLU3 Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x ENVQ7 + 1.500 x ENV_V + 0.810 x Q3 SLU4 Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 1.500 x Vs SLU5 Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + -1.500 x Vs SLU2-Q3- Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x Q3 + 1.350 x ENVQ7 + 0.900 x ENV_V SLU3-Q3- Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. +

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0.810 x ENVQ + 1.350 x ENVQ7 + 1.500 x ENV_V + 0.810 x Q3 ____________________________________________________________________________________________________ LOAD SET FOR ELEMENT OUTPUT - Load Set 1 ____________________________________________________________________________________________________ << LOAD COMB/CASE/ENVEL ABBREVIATION TABLE >> ABBREVIATION FULL NAME TYPE DESCRIPTION ------------ ------------------------------ ---------- ---------------------------------------- No Abbreviation was defined in this Load Set. All names are less than 8 char.'s ------------ ------------------------------ ---------- ---------------------------------------- << SELECTED LOAD CASE/COMBINATION DETAIL LIST >> [[Selected Load Cases]] LOAD CASE ANAL.TYPE DESCRIPTION STATIC LOAD CASE DETAIL TYPE ---------- --------- ---------------------------------------- ------------------------------- Ex Res.Spec Ey Res.Spec Ez Res.Spec PP Static Dead Load (D) SP Static Dead Load (D) Q1 Static Live Load (L) Q2 Static Live Load (L) Q3 Static Azione di frenamento Live Load (L) Q7 Static Attrito Live Load (L) Vs Static Live Load (L) Vc Static Live Load (L) Ex Static Earthquake (E) Ey Static Earthquake (E) PP pila Static Dead Load (D) Q1+ Static Live Load (L) Q1- Static Live Load (L) Q2+ Static Live Load (L) Q2- Static Live Load (L) Q Static Live Load (L) Perm. Static Dead Load (D) Sx Static User Defined Load (USER) Sy Static User Defined Load (USER) [[Selected Load Combinations]] L. COMB TYPE COMBINATION DETAIL -------- ---------- ---------------------------------------------------------------------------- C1 Gen.Comb 1.000 x Q1 + 1.000 x Q2 C2 Gen.Comb 1.000 x Q1 + 1.000 x Q2+ C3 Gen.Comb 1.000 x Q1 + 1.000 x Q2- C4 Gen.Comb 1.000 x Q1+ + 1.000 x Q2 C5 Gen.Comb 1.000 x Q1+ + 1.000 x Q2+ C6 Gen.Comb 1.000 x Q1+ + 1.000 x Q2- C7 Gen.Comb 1.000 x Q1- + 1.000 x Q2 C8 Gen.Comb 1.000 x Q1- + 1.000 x Q2+ C9 Gen.Comb 1.000 x Q1- + 1.000 x Q2- C+Q Gen.Comb 1.000 x ENVC + 1.000 x Q SLV1 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 1.000 x Ex + 0.300 x Ey + 1.000 x Sx + 0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV2 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 1.000 x Ex + -0.300 x Ey + 1.000 x Sx + -0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV3 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -1.000 x Ex + 0.300 x Ey + -1.000 x Sx + 0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV4 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -1.000 x Ex + -0.300 x Ey + -1.000 x Sx + -0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV5 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 0.300 x Ex + 1.000 x Ey + 0.300 x Sx + 1.000 x Sy + 1.000 x Perm. SLV6 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -0.300 x Ex + 1.000 x Ey + -0.300 x Sx + 1.000 x Sy + 1.000 x Perm. SLV7 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 0.300 x Ex + -1.000 x Ey + 0.300 x Sx + -1.000 x Sy + 1.000 x Perm. SLV8 Gen.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -0.300 x Ex + -1.000 x Ey + -0.300 x Sx + -1.000 x Sy + 1.000 x Perm.

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Q7+ Gen.Comb 1.000 x Q7 Q7- Gen.Comb -1.000 x Q7 V+ Gen.Comb 1.000 x Vc V- Gen.Comb -1.000 x Vc SLU1 Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 1.350 x ENVQ + 1.350 x ENVQ7 + 0.900 x ENV_V SLU2 Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x Q3 + 1.350 x ENVQ7 + 0.900 x ENV_V SLU3 Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x ENVQ7 + 1.500 x ENV_V + 0.810 x Q3 SLU4 Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 1.500 x Vs SLU5 Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + -1.500 x Vs SLU2-Q3- Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x Q3 + 1.350 x ENVQ7 + 0.900 x ENV_V SLU3-Q3- Gen.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x ENVQ7 + 1.500 x ENV_V + 0.810 x Q3 ENVC Gen.Envl 1.000 x Q1 , 1.000 x Q2 , 1.000 x Q1+ , 1.000 x Q1- , 1.000 x Q2+ , 1.000 x Q2- , 1.000 x C1 , 1.000 x C2 , 1.000 x C3 , 1.000 x C4 , 1.000 x C5 , 1.000 x C6 , 1.000 x C7 , 1.000 x C8 , 1.000 x C9 ENVC Gen.Envl 1.000 x Q1 , 1.000 x Q2 , 1.000 x Q1+ , 1.000 x Q1- , 1.000 x Q2+ , 1.000 x Q2- , 1.000 x C1 , 1.000 x C2 , 1.000 x C3 , 1.000 x C4 , 1.000 x C5 , 1.000 x C6 , 1.000 x C7 , 1.000 x C8 , 1.000 x C9 ENVQ Gen.Envl 1.000 x ENVC , 1.000 x C+Q ENVQ Gen.Envl 1.000 x ENVC , 1.000 x C+Q ENVQ7 Gen.Envl 1.000 x Q7+ , 1.000 x Q7- ENVQ7 Gen.Envl 1.000 x Q7+ , 1.000 x Q7- ENV_V Gen.Envl 1.000 x V+ , 1.000 x V- ENV_V Gen.Envl 1.000 x V+ , 1.000 x V- ENVSLU Gen.Envl 1.000 x SLU1 , 1.000 x SLU2 , 1.000 x SLU3 , 1.000 x SLU4 , 1.000 x SLU5 , 1.000 x SLU2-Q3- , 1.000 x SLU3-Q3- ENVSLU Gen.Envl 1.000 x SLU1 , 1.000 x SLU2 , 1.000 x SLU3 , 1.000 x SLU4 , 1.000 x SLU5 , 1.000 x SLU2-Q3- , 1.000 x SLU3-Q3- ENVSLV Gen.Envl 1.000 x SLV1 , 1.000 x SLV2 , 1.000 x SLV3 , 1.000 x SLV4 , 1.000 x SLV5 , 1.000 x SLV6 , 1.000 x SLV7 , 1.000 x SLV8 ENVSLV Gen.Envl 1.000 x SLV1 , 1.000 x SLV2 , 1.000 x SLV3 , 1.000 x SLV4 , 1.000 x SLV5 , 1.000 x SLV6 , 1.000 x SLV7 , 1.000 x SLV8 ENVTOT Gen.Envl 1.000 x ENVSLU , 1.000 x ENVSLV ENVTOT Gen.Envl 1.000 x ENVSLU , 1.000 x ENVSLV C1 Conc.Comb 1.000 x Q1 + 1.000 x Q2 C2 Conc.Comb 1.000 x Q1 + 1.000 x Q2+ C3 Conc.Comb 1.000 x Q1 + 1.000 x Q2- C4 Conc.Comb 1.000 x Q1+ + 1.000 x Q2 C5 Conc.Comb 1.000 x Q1+ + 1.000 x Q2+ C6 Conc.Comb 1.000 x Q1+ + 1.000 x Q2- C7 Conc.Comb 1.000 x Q1- + 1.000 x Q2 C8 Conc.Comb 1.000 x Q1- + 1.000 x Q2+ C9 Conc.Comb 1.000 x Q1- + 1.000 x Q2- C+Q Conc.Comb 1.000 x ENVC + 1.000 x Q SLV1 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 1.000 x Ex + 0.300 x Ey + 1.000 x Sx + 0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV2 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 1.000 x Ex + -0.300 x Ey + 1.000 x Sx + -0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV3 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -1.000 x Ex + 0.300 x Ey + -1.000 x Sx + 0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV4 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -1.000 x Ex + -0.300 x Ey + -1.000 x Sx + -0.300 x Sy + 1.000 x Perm. SLV5 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 0.300 x Ex + 1.000 x Ey + 0.300 x Sx + 1.000 x Sy + 1.000 x Perm. SLV6 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -0.300 x Ex + 1.000 x Ey + -0.300 x Sx + 1.000 x Sy + 1.000 x Perm. SLV7 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + 0.300 x Ex + -1.000 x Ey + 0.300 x Sx + -1.000 x Sy + 1.000 x Perm. SLV8 Conc.Comb 1.000 x PP + 1.000 x SP + 1.000 x PP pila + -0.300 x Ex + -1.000 x Ey + -0.300 x Sx + -1.000 x Sy + 1.000 x Perm. Q7+ Conc.Comb 1.000 x Q7 Q7- Conc.Comb -1.000 x Q7 V+ Conc.Comb 1.000 x Vc V- Conc.Comb -1.000 x Vc SLU1 Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 1.350 x ENVQ + 1.350 x ENVQ7 + 0.900 x ENV_V SLU2 Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x Q3 + 1.350 x ENVQ7 + 0.900 x ENV_V SLU3 Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x ENVQ7 + 1.500 x ENV_V + 0.810 x Q3 SLU4 Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 1.500 x Vs

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SLU5 Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + -1.500 x Vs SLU2-Q3- Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x Q3 + 1.350 x ENVQ7 + 0.900 x ENV_V SLU3-Q3- Conc.Comb 1.350 x PP + 1.500 x SP + 1.350 x PP pila + 1.500 x Perm. + 0.810 x ENVQ + 1.350 x ENVQ7 + 1.500 x ENV_V + 0.810 x Q3 ____________________________________________________________________________________________________

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NODE DISPLACEMENT AND ROTATIONS DEFAULT PRINTOUT Unit System : kN , m __________________________________________________ NODE LC UX UY UZ RX RY RZ ------ -------- ---- ----------- ----------- ----------- ----------- ----------- ----------- 22 Ex (RS) 0.001 -0.000 -0.000 0.0 0.0 0.0 Ey (RS) 0.000 0.001 -0.000 -0.0 0.0 -0.0 Ez (RS) 0.000 0.000 0.000 -0.0 0.0 -0.0 PP 0.000 0.000 -0.000 -0.0 0.0 0.0 SP -0.000 -0.000 -0.000 0.0 -0.0 0.0 Q1 0.001 -0.001 -0.000 0.0 0.0 0.0 Q2 -0.001 0.001 -0.000 -0.0 -0.0 0.0 Q3 0.000 -0.000 0.000 0.0 0.0 -0.0 Q7 0.000 -0.000 0.000 0.0 0.0 -0.0 Vs 0.000 0.000 0.000 -0.0 0.0 0.0 Vc 0.000 0.000 0.000 -0.0 0.0 0.0 Ex 0.001 -0.000 0.000 0.0 0.0 -0.0 Ey -0.000 0.001 0.000 -0.0 -0.0 0.0 PP pila 0.000 0.000 0.000 0.0 0.0 0.0 Q1+ 0.001 -0.000 -0.000 0.0 0.0 0.0 Q1- -0.000 -0.000 0.000 0.0 -0.0 0.0 Q2+ -0.001 0.001 -0.000 -0.0 -0.0 0.0 Q2- -0.000 -0.000 -0.000 0.0 -0.0 0.0 Q 0.000 0.000 -0.000 -0.0 0.0 0.0 Perm. 0.000 0.000 -0.000 -0.0 0.0 0.0 Sx 0.001 0.000 0.000 0.0 0.0 -0.0 Sy 0.000 0.001 0.000 -0.0 0.0 0.0 C1 0.000 0.000 -0.000 -0.0 0.0 0.0 C2 0.001 0.000 -0.000 -0.0 0.0 0.0 C3 0.001 -0.001 -0.000 0.0 0.0 0.0 C4 -0.001 0.001 -0.000 -0.0 -0.0 0.0 C5 0.000 0.001 -0.000 -0.0 0.0 0.0 C6 0.000 -0.000 -0.000 0.0 0.0 0.0 C7 -0.001 0.001 -0.000 -0.0 -0.0 0.0 C8 -0.001 0.001 -0.000 -0.0 -0.0 0.0 C9 -0.001 -0.000 -0.000 0.0 -0.0 0.0 C+Q Max 0.002 0.001 -0.000 0.0 0.0 0.0 Min -0.001 -0.001 -0.000 -0.0 -0.0 0.0 SLV1 0.002 0.000 -0.001 -0.0 0.0 -0.0 SLV2 0.002 -0.001 -0.001 0.0 0.0 -0.0 SLV3 -0.002 0.001 -0.001 -0.0 -0.0 0.0 SLV4 -0.002 -0.000 -0.001 0.0 -0.0 0.0 SLV5 0.001 0.002 -0.001 -0.0 0.0 0.0 SLV6 -0.000 0.002 -0.001 -0.0 -0.0 0.0 SLV7 0.001 -0.002 -0.001 0.0 0.0 -0.0 SLV8 -0.000 -0.002 -0.001 0.0 -0.0 -0.0 Q7+ 0.000 -0.000 0.000 0.0 0.0 -0.0 Q7- -0.000 0.000 0.000 -0.0 -0.0 0.0 V+ 0.000 0.000 0.000 -0.0 0.0 0.0 V- -0.000 -0.000 0.000 0.0 -0.0 -0.0 SLU1 Max 0.002 0.001 -0.001 0.0 0.0 0.0 Min -0.002 -0.001 -0.001 -0.0 -0.0 -0.0 SLU2 Max 0.002 0.000 -0.001 0.0 0.0 -0.0 Min -0.001 -0.001 -0.001 -0.0 -0.0 -0.0 SLU3 Max 0.002 0.001 -0.001 0.0 0.0 -0.0 Min -0.001 -0.001 -0.001 -0.0 -0.0 -0.0 SLU4 0.000 0.000 -0.001 -0.0 0.0 0.0 SLU5 0.000 -0.000 -0.001 0.0 0.0 -0.0 SLU2-Q3- Max 0.002 0.000 -0.001 0.0 0.0 -0.0 Min -0.001 -0.001 -0.001 -0.0 -0.0 -0.0 SLU3-Q3- Max 0.002 0.001 -0.001 0.0 0.0 -0.0 Min -0.001 -0.001 -0.001 -0.0 -0.0 -0.0 ENVC Max 0.001 0.001 0.000 0.0 0.0 0.0 Min -0.001 -0.001 -0.000 -0.0 -0.0 0.0 ENVC Max 0.001 0.001 0.000 0.0 0.0 0.0 Min -0.001 -0.001 -0.000 -0.0 -0.0 0.0 ENVQ Max 0.002 0.001 0.000 0.0 0.0 0.0 Min -0.001 -0.001 -0.000 -0.0 -0.0 0.0 ENVQ Max 0.002 0.001 0.000 0.0 0.0 0.0

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Min -0.001 -0.001 -0.000 -0.0 -0.0 0.0 ENVQ7 Max 0.000 0.000 0.000 0.0 0.0 0.0 Min -0.000 -0.000 0.000 -0.0 -0.0 -0.0 ENVQ7 Max 0.000 0.000 0.000 0.0 0.0 0.0 Min -0.000 -0.000 0.000 -0.0 -0.0 -0.0 ENV_V Max 0.000 0.000 0.000 0.0 0.0 0.0 Min -0.000 -0.000 0.000 -0.0 -0.0 -0.0 ENV_V Max 0.000 0.000 0.000 0.0 0.0 0.0 Min -0.000 -0.000 0.000 -0.0 -0.0 -0.0 ENVSLU Max 0.002 0.001 -0.001 0.0 0.0 0.0 Min -0.002 -0.001 -0.001 -0.0 -0.0 -0.0 ENVSLU Max 0.002 0.001 -0.001 0.0 0.0 0.0 Min -0.002 -0.001 -0.001 -0.0 -0.0 -0.0 ENVSLV Max 0.002 0.002 -0.001 0.0 0.0 0.0 Min -0.002 -0.002 -0.001 -0.0 -0.0 -0.0 ENVSLV Max 0.002 0.002 -0.001 0.0 0.0 0.0 Min -0.002 -0.002 -0.001 -0.0 -0.0 -0.0 ENVTOT Max 0.002 0.002 -0.001 0.0 0.0 0.0 Min -0.002 -0.002 -0.001 -0.0 -0.0 -0.0 ENVTOT Max 0.002 0.002 -0.001 0.0 0.0 0.0 Min -0.002 -0.002 -0.001 -0.0 -0.0 -0.0 C1 0.000 0.000 -0.000 -0.0 0.0 0.0 C2 0.001 0.000 -0.000 -0.0 0.0 0.0 C3 0.001 -0.001 -0.000 0.0 0.0 0.0 C4 -0.001 0.001 -0.000 -0.0 -0.0 0.0 C5 0.000 0.001 -0.000 -0.0 0.0 0.0 C6 0.000 -0.000 -0.000 0.0 0.0 0.0 C7 -0.001 0.001 -0.000 -0.0 -0.0 0.0 C8 -0.001 0.001 -0.000 -0.0 -0.0 0.0 C9 -0.001 -0.000 -0.000 0.0 -0.0 0.0 C+Q Max 0.002 0.001 -0.000 0.0 0.0 0.0 Min -0.001 -0.001 -0.000 -0.0 -0.0 0.0 SLV1 0.002 0.000 -0.001 -0.0 0.0 -0.0 SLV2 0.002 -0.001 -0.001 0.0 0.0 -0.0 SLV3 -0.002 0.001 -0.001 -0.0 -0.0 0.0 SLV4 -0.002 -0.000 -0.001 0.0 -0.0 0.0 SLV5 0.001 0.002 -0.001 -0.0 0.0 0.0 SLV6 -0.000 0.002 -0.001 -0.0 -0.0 0.0 SLV7 0.001 -0.002 -0.001 0.0 0.0 -0.0 SLV8 -0.000 -0.002 -0.001 0.0 -0.0 -0.0 Q7+ 0.000 -0.000 0.000 0.0 0.0 -0.0 Q7- -0.000 0.000 0.000 -0.0 -0.0 0.0 V+ 0.000 0.000 0.000 -0.0 0.0 0.0 V- -0.000 -0.000 0.000 0.0 -0.0 -0.0 SLU1 Max 0.002 0.001 -0.001 0.0 0.0 0.0 Min -0.002 -0.001 -0.001 -0.0 -0.0 -0.0 SLU2 Max 0.002 0.000 -0.001 0.0 0.0 -0.0 Min -0.001 -0.001 -0.001 -0.0 -0.0 -0.0 SLU3 Max 0.002 0.001 -0.001 0.0 0.0 -0.0 Min -0.001 -0.001 -0.001 -0.0 -0.0 -0.0 SLU4 0.000 0.000 -0.001 -0.0 0.0 0.0 SLU5 0.000 -0.000 -0.001 0.0 0.0 -0.0 SLU2-Q3- Max 0.002 0.000 -0.001 0.0 0.0 -0.0 Min -0.001 -0.001 -0.001 -0.0 -0.0 -0.0 SLU3-Q3- Max 0.002 0.001 -0.001 0.0 0.0 -0.0 Min -0.001 -0.001 -0.001 -0.0 -0.0 -0.0 ____________________________________________________________________________________________________

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BEAM ELEMENT FORCES & MOMENTS DEFAULT PRINTOUT. Unit System : kN , m _________________________________________________ ELEM MAT SEC LC PT AXIAL SHEAR-y SHEAR-z TORSION MOMENT-y MOMENT-z ------ ------ ------ ------------ --- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- ---------- 21 1 1 Ex(RS) I -151.3 363.9 615.8 568.5 4807.2 3061.6 J -151.3 363.9 615.8 568.5 -1215.3 -982.2 Ey(RS) I -251.0 -532.2 363.9 -523.2 3059.2 -5191.5 J -251.0 -532.2 363.9 -523.2 975.4 -1526.9 Ez(RS) I 385.2 -174.8 105.4 -21.2 510.8 -856.5 J 385.2 -174.8 105.4 -21.2 -435.0 727.3 PP I -7766.5 0.0 0.0 0.0 1426.4 -995.3 J -6846.0 0.0 0.0 0.0 1426.4 -995.3 SP I -1593.0 0.0 0.0 0.0 -608.9 1181.6 J -1593.0 0.0 0.0 0.0 -608.9 1181.6 Q1 I -2699.0 0.0 0.0 0.0 10018.1 4374.8 J -2699.0 0.0 0.0 0.0 10018.1 4374.8 Q2 I -2462.0 0.0 0.0 -0.0 -8755.8 -4508.5 J -2462.0 0.0 0.0 -0.0 -8755.8 -4508.5 Q3 I 0.0 346.6 229.6 -664.9 1906.0 2877.1 J 0.0 346.6 229.6 -664.9 0.0 0.0 Q7 I 0.0 61.4 101.1 -202.1 839.1 509.3 J 0.0 61.4 101.1 -202.1 0.0 0.0 Vs I 0.0 -120.1 17.7 3.9 146.8 -996.5 J 0.0 -120.1 17.7 3.9 0.0 0.0 Vc I 0.0 -209.5 30.8 6.5 255.6 -1738.7 J 0.0 -209.5 30.8 6.5 0.0 0.0 Ex I 0.0 451.0 707.6 -66.9 5873.1 3743.5 J 0.0 451.0 707.6 -66.9 0.0 0.0 Ey I 0.0 -1295.8 -5.4 539.6 -44.7 -10755.4 J 0.0 -1295.8 -5.4 539.6 0.0 0.0 PP pila I 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 J 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Q1+ I -828.0 0.0 0.0 0.0 4781.2 210.7 J -828.0 0.0 0.0 0.0 4781.2 210.7 Q1- I 114.0 0.0 0.0 0.0 -1312.0 404.1 J 114.0 0.0 0.0 0.0 -1312.0 404.1 Q2+ I -1165.0 0.0 0.0 0.0 -4123.1 -4393.3 J -1165.0 0.0 0.0 0.0 -4123.1 -4393.3 Q2- I -657.5 0.0 0.0 0.0 -2356.6 857.6 J -657.5 0.0 0.0 0.0 -2356.6 857.6 Q I -808.0 0.0 0.0 0.0 483.5 -874.5 J -808.0 0.0 0.0 0.0 483.5 -874.5 Perm. I -269.3 0.0 0.0 0.0 161.2 -291.5 J -269.3 0.0 0.0 0.0 161.2 -291.5 Sx I 0.0 0.0 949.0 -208.2 7070.4 -0.0 J 0.0 0.0 754.7 -208.2 0.0 0.0 Sy I 0.0 -949.0 0.0 187.6 0.0 -7070.4 J 0.0 -754.7 0.0 187.6 0.0 0.0 C1 I -5161.0 0.0 0.0 0.0 1262.3 -133.7 J -5161.0 0.0 0.0 0.0 1262.3 -133.7 C2 I -3864.0 0.0 0.0 0.0 5895.0 -18.5 J -3864.0 0.0 0.0 0.0 5895.0 -18.5 C3 I -3356.5 0.0 0.0 0.0 7661.5 5232.5 J -3356.5 0.0 0.0 0.0 7661.5 5232.5

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C4 I -3290.0 0.0 0.0 0.0 -3974.6 -4297.8 J -3290.0 0.0 0.0 0.0 -3974.6 -4297.8 C5 I -1993.0 0.0 0.0 0.0 658.1 -4182.7 J -1993.0 0.0 0.0 0.0 658.1 -4182.7 C6 I -1485.5 0.0 0.0 0.0 2424.6 1068.3 J -1485.5 0.0 0.0 0.0 2424.6 1068.3 C7 I -2348.0 0.0 0.0 0.0 -10067.7 -4104.5 J -2348.0 0.0 0.0 0.0 -10067.7 -4104.5 C8 I -1051.0 0.0 0.0 0.0 -5435.1 -3989.3 J -1051.0 0.0 0.0 0.0 -5435.1 -3989.3 C9 I -543.5 0.0 0.0 0.0 -3668.6 1261.7 J -543.5 0.0 0.0 0.0 -3668.6 1261.7 C+Q Max I -694.0 0.0 0.0 0.0 10501.6 4358.0 J -694.0 0.0 0.0 0.0 10501.6 4358.0 Min I -5969.0 0.0 0.0 -0.0 -9584.3 -5383.0 J -5969.0 0.0 0.0 -0.0 -9584.3 -5383.0 SLV1 I -9628.9 -222.4 1655.0 -57.0 13908.8 -1709.5 J -8708.3 -164.1 1460.7 -57.0 978.7 -105.3 SLV2 I -9628.9 1124.5 1658.2 -493.3 13935.6 8986.0 J -8708.3 1066.2 1464.0 -493.3 978.7 -105.3 SLV3 I -9628.9 -1124.5 -1658.2 493.3 -11978.3 -9196.5 J -8708.3 -1066.2 -1464.0 493.3 978.7 -105.3 SLV4 I -9628.9 222.4 -1655.0 57.0 -11951.5 1499.0 J -8708.3 164.1 -1460.7 57.0 978.7 -105.3 SLV5 I -9628.9 -2109.5 491.6 644.6 4817.0 -16808.1 J -8708.3 -1915.3 433.3 644.6 978.7 -105.3 SLV6 I -9628.9 -2380.1 -502.4 809.7 -2949.1 -19054.2 J -8708.3 -2185.9 -444.1 809.7 978.7 -105.3 SLV7 I -9628.9 2380.1 502.4 -809.7 4906.4 18843.6 J -8708.3 2185.9 444.1 -809.7 978.7 -105.3 SLV8 I -9628.9 2109.5 -491.6 -644.6 -2859.7 16597.5 J -8708.3 1915.3 -433.3 -644.6 978.7 -105.3 Q7+ I 0.0 61.4 101.1 -202.1 839.1 509.3 J 0.0 61.4 101.1 -202.1 0.0 0.0 Q7- I 0.0 -61.4 -101.1 202.1 -839.1 -509.3 J 0.0 -61.4 -101.1 202.1 0.0 0.0 V+ I 0.0 -209.5 30.8 6.5 255.6 -1738.7 J 0.0 -209.5 30.8 6.5 0.0 0.0 V- I 0.0 209.5 -30.8 -6.5 -255.6 1738.7 J 0.0 209.5 -30.8 -6.5 0.0 0.0 SLU1 Max I -13124.4 271.4 164.2 278.8 16794.0 9307.7 J -11881.6 271.4 164.2 278.8 15431.1 7055.3 Min I -21336.4 -271.4 -164.2 -278.8 -13700.2 -9528.1 J -20093.7 -271.4 -164.2 -278.8 -12337.4 -7275.7 SLU2 Max I -13186.0 739.3 474.2 -618.8 13696.2 10366.2 J -11943.2 739.3 474.2 -618.8 9760.3 4229.7 Min I -18113.2 196.6 145.8 -1176.3 -5690.5 -2737.3 J -16870.4 196.6 145.8 -1176.3 -6900.8 -4368.9 SLU3 Max I -13186.0 677.8 368.7 -255.9 12820.4 9855.8 J -11943.2 677.8 368.7 -255.9 9760.3 4229.7 Min I -18113.2 -116.3 3.3 -821.2 -6873.2 -5334.1 J -16870.4 -116.3 3.3 -821.2 -6900.8 -4368.9 SLU4 I -13278.3 -180.1 26.5 5.8 1474.2 -1503.3 J -12035.5 -180.1 26.5 5.8 1254.0 -8.6 SLU5 I -13278.3 180.1 -26.5 -5.8 1033.8 1486.1 J -12035.5 180.1 -26.5 -5.8 1254.0 -8.6

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SLU2-Q3- Max I -13186.0 739.3 474.2 -618.8 13696.2 10366.2 J -11943.2 739.3 474.2 -618.8 9760.3 4229.7 Min I -18113.2 196.6 145.8 -1176.3 -5690.5 -2737.3 J -16870.4 196.6 145.8 -1176.3 -6900.8 -4368.9 SLU3-Q3- Max I -13186.0 677.8 368.7 -255.9 12820.4 9855.8 J -11943.2 677.8 368.7 -255.9 9760.3 4229.7 Min I -18113.2 -116.3 3.3 -821.2 -6873.2 -5334.1 J -16870.4 -116.3 3.3 -821.2 -6900.8 -4368.9 ENVC Max I 114.0 0.0 0.0 0.0 10018.1 5232.5 J 114.0 0.0 0.0 0.0 10018.1 5232.5 Min I -5161.0 0.0 0.0 -0.0 -10067.7 -4508.5 J -5161.0 0.0 0.0 -0.0 -10067.7 -4508.5 ENVC Max I 114.0 0.0 0.0 0.0 10018.1 5232.5 J 114.0 0.0 0.0 0.0 10018.1 5232.5 Min I -5161.0 0.0 0.0 -0.0 -10067.7 -4508.5 J -5161.0 0.0 0.0 -0.0 -10067.7 -4508.5 ENVQ Max I 114.0 0.0 0.0 0.0 10501.6 5232.5 J 114.0 0.0 0.0 0.0 10501.6 5232.5 Min I -5969.0 0.0 0.0 -0.0 -10067.7 -5383.0 J -5969.0 0.0 0.0 -0.0 -10067.7 -5383.0 ENVQ Max I 114.0 0.0 0.0 0.0 10501.6 5232.5 J 114.0 0.0 0.0 0.0 10501.6 5232.5 Min I -5969.0 0.0 0.0 -0.0 -10067.7 -5383.0 J -5969.0 0.0 0.0 -0.0 -10067.7 -5383.0 ENVQ7 Max I 0.0 61.4 101.1 202.1 839.1 509.3 J 0.0 61.4 101.1 202.1 0.0 0.0 Min I 0.0 -61.4 -101.1 -202.1 -839.1 -509.3 J 0.0 -61.4 -101.1 -202.1 0.0 0.0 ENVQ7 Max I 0.0 61.4 101.1 202.1 839.1 509.3 J 0.0 61.4 101.1 202.1 0.0 0.0 Min I 0.0 -61.4 -101.1 -202.1 -839.1 -509.3 J 0.0 -61.4 -101.1 -202.1 0.0 0.0 ENV_V Max I 0.0 209.5 30.8 6.5 255.6 1738.7 J 0.0 209.5 30.8 6.5 0.0 0.0 Min I 0.0 -209.5 -30.8 -6.5 -255.6 -1738.7 J 0.0 -209.5 -30.8 -6.5 0.0 0.0 ENV_V Max I 0.0 209.5 30.8 6.5 255.6 1738.7 J 0.0 209.5 30.8 6.5 0.0 0.0 Min I 0.0 -209.5 -30.8 -6.5 -255.6 -1738.7 J 0.0 -209.5 -30.8 -6.5 0.0 0.0 ENVSLU Max I -13124.4 739.3 474.2 278.8 16794.0 10366.2 J -11881.6 739.3 474.2 278.8 15431.1 7055.3 Min I -21336.4 -271.4 -164.2 -1176.3 -13700.2 -9528.1 J -20093.7 -271.4 -164.2 -1176.3 -12337.4 -7275.7 ENVSLU Max I -13124.4 739.3 474.2 278.8 16794.0 10366.2 J -11881.6 739.3 474.2 278.8 15431.1 7055.3 Min I -21336.4 -271.4 -164.2 -1176.3 -13700.2 -9528.1 J -20093.7 -271.4 -164.2 -1176.3 -12337.4 -7275.7 ENVSLV Max I -9628.9 2380.1 1658.2 809.7 13935.6 18843.6 J -8708.3 2185.9 1464.0 809.7 978.7 -105.3 Min I -9628.9 -2380.1 -1658.2 -809.7 -11978.3 -19054.2 J -8708.3 -2185.9 -1464.0 -809.7 978.7 -105.3 ENVSLV Max I -9628.9 2380.1 1658.2 809.7 13935.6 18843.6 J -8708.3 2185.9 1464.0 809.7 978.7 -105.3 Min I -9628.9 -2380.1 -1658.2 -809.7 -11978.3 -19054.2 J -8708.3 -2185.9 -1464.0 -809.7 978.7 -105.3 ENVTOT Max I -9628.9 2380.1 1658.2 809.7 16794.0 18843.6 J -8708.3 2185.9 1464.0 809.7 15431.1 7055.3 Min I -21336.4 -2380.1 -1658.2 -1176.3 -13700.2 -19054.2 J -20093.7 -2185.9 -1464.0 -1176.3 -12337.4 -7275.7 ENVTOT Max I -9628.9 2380.1 1658.2 809.7 16794.0 18843.6 J -8708.3 2185.9 1464.0 809.7 15431.1 7055.3 Min I -21336.4 -2380.1 -1658.2 -1176.3 -13700.2 -19054.2 J -20093.7 -2185.9 -1464.0 -1176.3 -12337.4 -7275.7

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C1 I -5161.0 0.0 0.0 0.0 1262.3 -133.7 J -5161.0 0.0 0.0 0.0 1262.3 -133.7 C2 I -3864.0 0.0 0.0 0.0 5895.0 -18.5 J -3864.0 0.0 0.0 0.0 5895.0 -18.5 C3 I -3356.5 0.0 0.0 0.0 7661.5 5232.5 J -3356.5 0.0 0.0 0.0 7661.5 5232.5 C4 I -3290.0 0.0 0.0 0.0 -3974.6 -4297.8 J -3290.0 0.0 0.0 0.0 -3974.6 -4297.8 C5 I -1993.0 0.0 0.0 0.0 658.1 -4182.7 J -1993.0 0.0 0.0 0.0 658.1 -4182.7 C6 I -1485.5 0.0 0.0 0.0 2424.6 1068.3 J -1485.5 0.0 0.0 0.0 2424.6 1068.3 C7 I -2348.0 0.0 0.0 0.0 -10067.7 -4104.5 J -2348.0 0.0 0.0 0.0 -10067.7 -4104.5 C8 I -1051.0 0.0 0.0 0.0 -5435.1 -3989.3 J -1051.0 0.0 0.0 0.0 -5435.1 -3989.3 C9 I -543.5 0.0 0.0 0.0 -3668.6 1261.7 J -543.5 0.0 0.0 0.0 -3668.6 1261.7 C+Q Max I -694.0 0.0 0.0 0.0 10501.6 4358.0 J -694.0 0.0 0.0 0.0 10501.6 4358.0 Min I -5969.0 0.0 0.0 -0.0 -9584.3 -5383.0 J -5969.0 0.0 0.0 -0.0 -9584.3 -5383.0 SLV1 I -9628.9 -222.4 1655.0 -57.0 13908.8 -1709.5 J -8708.3 -164.1 1460.7 -57.0 978.7 -105.3 SLV2 I -9628.9 1124.5 1658.2 -493.3 13935.6 8986.0 J -8708.3 1066.2 1464.0 -493.3 978.7 -105.3 SLV3 I -9628.9 -1124.5 -1658.2 493.3 -11978.3 -9196.5 J -8708.3 -1066.2 -1464.0 493.3 978.7 -105.3 SLV4 I -9628.9 222.4 -1655.0 57.0 -11951.5 1499.0 J -8708.3 164.1 -1460.7 57.0 978.7 -105.3 SLV5 I -9628.9 -2109.5 491.6 644.6 4817.0 -16808.1 J -8708.3 -1915.3 433.3 644.6 978.7 -105.3 SLV6 I -9628.9 -2380.1 -502.4 809.7 -2949.1 -19054.2 J -8708.3 -2185.9 -444.1 809.7 978.7 -105.3 SLV7 I -9628.9 2380.1 502.4 -809.7 4906.4 18843.6 J -8708.3 2185.9 444.1 -809.7 978.7 -105.3 SLV8 I -9628.9 2109.5 -491.6 -644.6 -2859.7 16597.5 J -8708.3 1915.3 -433.3 -644.6 978.7 -105.3 Q7+ I 0.0 61.4 101.1 -202.1 839.1 509.3 J 0.0 61.4 101.1 -202.1 0.0 0.0 Q7- I 0.0 -61.4 -101.1 202.1 -839.1 -509.3 J 0.0 -61.4 -101.1 202.1 0.0 0.0 V+ I 0.0 -209.5 30.8 6.5 255.6 -1738.7 J 0.0 -209.5 30.8 6.5 0.0 0.0 V- I 0.0 209.5 -30.8 -6.5 -255.6 1738.7 J 0.0 209.5 -30.8 -6.5 0.0 0.0 SLU1 Max I -13124.4 271.4 164.2 278.8 16794.0 9307.7 J -11881.6 271.4 164.2 278.8 15431.1 7055.3 Min I -21336.4 -271.4 -164.2 -278.8 -13700.2 -9528.1 J -20093.7 -271.4 -164.2 -278.8 -12337.4 -7275.7 SLU2 Max I -13186.0 739.3 474.2 -618.8 13696.2 10366.2 J -11943.2 739.3 474.2 -618.8 9760.3 4229.7 Min I -18113.2 196.6 145.8 -1176.3 -5690.5 -2737.3 J -16870.4 196.6 145.8 -1176.3 -6900.8 -4368.9 SLU3 Max I -13186.0 677.8 368.7 -255.9 12820.4 9855.8

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J -11943.2 677.8 368.7 -255.9 9760.3 4229.7 Min I -18113.2 -116.3 3.3 -821.2 -6873.2 -5334.1 J -16870.4 -116.3 3.3 -821.2 -6900.8 -4368.9 SLU4 I -13278.3 -180.1 26.5 5.8 1474.2 -1503.3 J -12035.5 -180.1 26.5 5.8 1254.0 -8.6 SLU5 I -13278.3 180.1 -26.5 -5.8 1033.8 1486.1 J -12035.5 180.1 -26.5 -5.8 1254.0 -8.6 SLU2-Q3- Max I -13186.0 739.3 474.2 -618.8 13696.2 10366.2 J -11943.2 739.3 474.2 -618.8 9760.3 4229.7 Min I -18113.2 196.6 145.8 -1176.3 -5690.5 -2737.3 J -16870.4 196.6 145.8 -1176.3 -6900.8 -4368.9 SLU3-Q3- Max I -13186.0 677.8 368.7 -255.9 12820.4 9855.8 J -11943.2 677.8 368.7 -255.9 9760.3 4229.7 Min I -18113.2 -116.3 3.3 -821.2 -6873.2 -5334.1 J -16870.4 -116.3 3.3 -821.2 -6900.8 -4368.9 ____________________________________________________________________________________________________

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REACTION FORCES & MOMENTS DEFAULT PRINTOUT. Unit System : kN , m _____________________________________________ Node LC FX FY FZ MX MY MZ ------ -------- ---- ----------- ----------- ----------- ----------- ----------- ----------- 1 Ex (RS) -615.8 363.9 151.3 -3061.6 -4807.2 -568.5 Ey (RS) -363.9 -532.2 251.0 5191.5 -3059.2 523.2 Ez (RS) -105.4 -174.8 -385.2 856.5 -510.8 21.2 PP 0.0 0.0 7766.5 995.3 -1426.4 0.0 SP 0.0 0.0 1593.0 -1181.6 608.9 0.0 Q1 0.0 0.0 2699.0 -4374.8 -10018.1 0.0 Q2 0.0 0.0 2462.0 4508.5 8755.8 0.0 Q3 -229.6 346.6 0.0 -2877.1 -1906.0 664.9 Q7 -101.1 61.4 0.0 -509.3 -839.1 202.1 Vs -17.7 -120.1 0.0 996.5 -146.8 -3.9 Vc -30.8 -209.5 0.0 1738.7 -255.6 -6.5 Ex -707.6 451.0 0.0 -3743.5 -5873.1 66.9 Ey 5.4 -1295.8 0.0 10755.4 44.7 -539.6 PP pila 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 Q1+ 0.0 0.0 828.0 -210.7 -4781.2 0.0 Q1- 0.0 0.0 -114.0 -404.1 1312.0 0.0 Q2+ 0.0 0.0 1165.0 4393.3 4123.1 0.0 Q2- 0.0 0.0 657.5 -857.6 2356.6 0.0 Q 0.0 0.0 808.0 874.5 -483.5 0.0 Perm. 0.0 0.0 269.3 291.5 -161.2 0.0 Sx -949.0 0.0 0.0 0.0 -7070.4 208.2 Sy 0.0 -949.0 0.0 7070.4 -0.0 -187.6 C1 0.0 0.0 5161.0 133.7 -1262.3 0.0 C2 0.0 0.0 3864.0 18.5 -5895.0 0.0 C3 0.0 0.0 3356.5 -5232.5 -7661.5 -0.0 C4 0.0 0.0 3290.0 4297.8 3974.6 0.0 C5 0.0 0.0 1993.0 4182.7 -658.1 0.0 C6 0.0 0.0 1485.5 -1068.3 -2424.6 0.0 C7 0.0 0.0 2348.0 4104.5 10067.7 0.0 C8 0.0 0.0 1051.0 3989.3 5435.1 0.0 C9 0.0 0.0 543.5 -1261.7 3668.6 0.0 C+Q Max 0.0 0.0 5969.0 5383.0 9584.3 0.0 Min 0.0 0.0 694.0 -4358.0 -10501.6 0.0 SLV1 -1655.0 -222.4 9628.9 1709.5 -13908.8 57.0 SLV2 -1658.2 1124.5 9628.9 -8986.0 -13935.6 493.3 SLV3 1658.2 -1124.5 9628.9 9196.5 11978.3 -493.3 SLV4 1655.0 222.4 9628.9 -1499.0 11951.5 -57.0 SLV5 -491.6 -2109.5 9628.9 16808.1 -4817.0 -644.6 SLV6 502.4 -2380.1 9628.9 19054.2 2949.1 -809.7 SLV7 -502.4 2380.1 9628.9 -18843.6 -4906.4 809.7 SLV8 491.6 2109.5 9628.9 -16597.5 2859.7 644.6 Q7+ -101.1 61.4 0.0 -509.3 -839.1 202.1 Q7- 101.1 -61.4 0.0 509.3 839.1 -202.1 V+ -30.8 -209.5 0.0 1738.7 -255.6 -6.5 V- 30.8 209.5 0.0 -1738.7 255.6 6.5 SLU1 Max 164.2 271.4 21336.4 9528.1 13700.2 278.8 Min -164.2 -271.4 13124.4 -9307.7 -16794.0 -278.8 SLU2 Max -145.8 739.3 18113.2 2737.3 5690.5 1176.3 Min -474.2 196.6 13186.0 -10366.2 -13696.2 618.8 SLU3 Max -3.3 677.8 18113.2 5334.1 6873.2 821.2 Min -368.7 -116.3 13186.0 -9855.8 -12820.4 255.9 SLU4 -26.5 -180.1 13278.3 1503.3 -1474.2 -5.8 SLU5 26.5 180.1 13278.3 -1486.1 -1033.8 5.8 SLU2-Q3- Max -145.8 739.3 18113.2 2737.3 5690.5 1176.3 Min -474.2 196.6 13186.0 -10366.2 -13696.2 618.8 SLU3-Q3- Max -3.3 677.8 18113.2 5334.1 6873.2 821.2 Min -368.7 -116.3 13186.0 -9855.8 -12820.4 255.9 ENVC Max 0.0 0.0 5161.0 4508.5 10067.7 0.0 Min 0.0 0.0 -114.0 -5232.5 -10018.1 -0.0 ENVC Max 0.0 0.0 5161.0 4508.5 10067.7 0.0 Min 0.0 0.0 -114.0 -5232.5 -10018.1 -0.0 ENVQ Max 0.0 0.0 5969.0 5383.0 10067.7 0.0 Min 0.0 0.0 -114.0 -5232.5 -10501.6 -0.0 ENVQ Max 0.0 0.0 5969.0 5383.0 10067.7 0.0

70


Min 0.0 0.0 -114.0 -5232.5 -10501.6 -0.0 ENVQ7 Max 101.1 61.4 0.0 509.3 839.1 202.1 Min -101.1 -61.4 0.0 -509.3 -839.1 -202.1 ENVQ7 Max 101.1 61.4 0.0 509.3 839.1 202.1 Min -101.1 -61.4 0.0 -509.3 -839.1 -202.1 ENV_V Max 30.8 209.5 0.0 1738.7 255.6 6.5 Min -30.8 -209.5 0.0 -1738.7 -255.6 -6.5 ENV_V Max 30.8 209.5 0.0 1738.7 255.6 6.5 Min -30.8 -209.5 0.0 -1738.7 -255.6 -6.5 ENVSLU Max 164.2 739.3 21336.4 9528.1 13700.2 1176.3 Min -474.2 -271.4 13124.4 -10366.2 -16794.0 -278.8 ENVSLU Max 164.2 739.3 21336.4 9528.1 13700.2 1176.3 Min -474.2 -271.4 13124.4 -10366.2 -16794.0 -278.8 ENVSLV Max 1658.2 2380.1 9628.9 19054.2 11978.3 809.7 Min -1658.2 -2380.1 9628.9 -18843.6 -13935.6 -809.7 ENVSLV Max 1658.2 2380.1 9628.9 19054.2 11978.3 809.7 Min -1658.2 -2380.1 9628.9 -18843.6 -13935.6 -809.7 ENVTOT Max 1658.2 2380.1 21336.4 19054.2 13700.2 1176.3 Min -1658.2 -2380.1 9628.9 -18843.6 -16794.0 -809.7 ENVTOT Max 1658.2 2380.1 21336.4 19054.2 13700.2 1176.3 Min -1658.2 -2380.1 9628.9 -18843.6 -16794.0 -809.7 C1 0.0 0.0 5161.0 133.7 -1262.3 0.0 C2 0.0 0.0 3864.0 18.5 -5895.0 0.0 C3 0.0 0.0 3356.5 -5232.5 -7661.5 -0.0 C4 0.0 0.0 3290.0 4297.8 3974.6 0.0 C5 0.0 0.0 1993.0 4182.7 -658.1 0.0 C6 0.0 0.0 1485.5 -1068.3 -2424.6 0.0 C7 0.0 0.0 2348.0 4104.5 10067.7 0.0 C8 0.0 0.0 1051.0 3989.3 5435.1 0.0 C9 0.0 0.0 543.5 -1261.7 3668.6 0.0 C+Q Max 0.0 0.0 5969.0 5383.0 9584.3 0.0 Min 0.0 0.0 694.0 -4358.0 -10501.6 0.0 SLV1 -1655.0 -222.4 9628.9 1709.5 -13908.8 57.0 SLV2 -1658.2 1124.5 9628.9 -8986.0 -13935.6 493.3 SLV3 1658.2 -1124.5 9628.9 9196.5 11978.3 -493.3 SLV4 1655.0 222.4 9628.9 -1499.0 11951.5 -57.0 SLV5 -491.6 -2109.5 9628.9 16808.1 -4817.0 -644.6 SLV6 502.4 -2380.1 9628.9 19054.2 2949.1 -809.7 SLV7 -502.4 2380.1 9628.9 -18843.6 -4906.4 809.7 SLV8 491.6 2109.5 9628.9 -16597.5 2859.7 644.6 Q7+ -101.1 61.4 0.0 -509.3 -839.1 202.1 Q7- 101.1 -61.4 0.0 509.3 839.1 -202.1 V+ -30.8 -209.5 0.0 1738.7 -255.6 -6.5 V- 30.8 209.5 0.0 -1738.7 255.6 6.5 SLU1 Max 164.2 271.4 21336.4 9528.1 13700.2 278.8 Min -164.2 -271.4 13124.4 -9307.7 -16794.0 -278.8 SLU2 Max -145.8 739.3 18113.2 2737.3 5690.5 1176.3 Min -474.2 196.6 13186.0 -10366.2 -13696.2 618.8 SLU3 Max -3.3 677.8 18113.2 5334.1 6873.2 821.2 Min -368.7 -116.3 13186.0 -9855.8 -12820.4 255.9 SLU4 -26.5 -180.1 13278.3 1503.3 -1474.2 -5.8 SLU5 26.5 180.1 13278.3 -1486.1 -1033.8 5.8 SLU2-Q3- Max -145.8 739.3 18113.2 2737.3 5690.5 1176.3 Min -474.2 196.6 13186.0 -10366.2 -13696.2 618.8 SLU3-Q3- Max -3.3 677.8 18113.2 5334.1 6873.2 821.2 Min -368.7 -116.3 13186.0 -9855.8 -12820.4 255.9

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______________________________ LC SUM-FX SUM-FY SUM-FZ -------- ---- ----------- ----------- ----------- Ex (RS) -615.8 363.9 151.3 Ey (RS) -363.9 -532.2 251.0 Ez (RS) -105.4 -174.8 -385.2 PP 0.0 0.0 7766.5 SP 0.0 0.0 1593.0 Q1 0.0 0.0 2699.0 Q2 0.0 0.0 2462.0 Q3 -229.6 346.6 0.0 Q7 -101.1 61.4 0.0 Vs -17.7 -120.1 0.0 Vc -30.8 -209.5 0.0 Ex -707.6 451.0 0.0 Ey 5.4 -1295.8 0.0 PP pila 0.0 0.0 0.0 Q1+ 0.0 0.0 828.0 Q1- 0.0 0.0 -114.0 Q2+ 0.0 0.0 1165.0 Q2- 0.0 0.0 657.5 Q 0.0 0.0 808.0 Perm. 0.0 0.0 269.3 Sx -949.0 0.0 0.0 Sy 0.0 -949.0 0.0 C1 0.0 0.0 5161.0 C2 0.0 0.0 3864.0 C3 0.0 0.0 3356.5 C4 0.0 0.0 3290.0 C5 0.0 0.0 1993.0 C6 0.0 0.0 1485.5 C7 0.0 0.0 2348.0 C8 0.0 0.0 1051.0 C9 0.0 0.0 543.5 SLV1 -1655.0 -222.4 9628.9 SLV2 -1658.2 1124.5 9628.9 SLV3 1658.2 -1124.5 9628.9 SLV4 1655.0 222.4 9628.9 SLV5 -491.6 -2109.5 9628.9 SLV6 502.4 -2380.1 9628.9 SLV7 -502.4 2380.1 9628.9

72


SLV8 491.6 2109.5 9628.9 Q7+ -101.1 61.4 0.0 Q7- 101.1 -61.4 0.0 V+ -30.8 -209.5 0.0 V- 30.8 209.5 0.0 SLU4 -26.5 -180.1 13278.3 SLU5 26.5 180.1 13278.3 C1 0.0 0.0 5161.0 C2 0.0 0.0 3864.0 C3 0.0 0.0 3356.5 C4 0.0 0.0 3290.0 C5 0.0 0.0 1993.0 C6 0.0 0.0 1485.5 C7 0.0 0.0 2348.0 C8 0.0 0.0 1051.0 C9 0.0 0.0 543.5 SLV1 -1655.0 -222.4 9628.9 SLV2 -1658.2 1124.5 9628.9 SLV3 1658.2 -1124.5 9628.9 SLV4 1655.0 222.4 9628.9 SLV5 -491.6 -2109.5 9628.9 SLV6 502.4 -2380.1 9628.9 SLV7 -502.4 2380.1 9628.9 SLV8 491.6 2109.5 9628.9 Q7+ -101.1 61.4 0.0 Q7- 101.1 -61.4 0.0 V+ -30.8 -209.5 0.0 V- 30.8 209.5 0.0 SLU4 -26.5 -180.1 13278.3 SLU5 26.5 180.1 13278.3 ____________________________________________________________________________________________________

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