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RELAZIONE DI CALCOLO DELLE STRUTTURE
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Indice 1. Descrizione generale della struttura ....................................................................................... 4 2. Materiali previsti ........................................................................................................................ 6 3. Quadro normativo di riferimento adottato ............................................................................. 7 4. Definizione delle azioni agenti sulle strutture e combinazioni agli SL .................................. 8 5. Modello numerico .................................................................................................................. 16
5.1.Metodologia di modellazione e analisi .......................................................................... 16 5.2.Informazioni sul codice di calcolo .................................................................................. 18 5.3.Modellazione della geometria e delle proprietà meccaniche ................................. 19 5.4.Modellazione delle azioni ................................................................................................. 19 5.5.Combinazioni e percorsi di carico .................................................................................. 21 5.6.Risultati dell’analisi modale .............................................................................................. 33 5.7.Deformate e sollecitazioni per condizioni di carico ..................................................... 35 5.8.Inviluppo delle sollecitazioni maggiormente significative ........................................... 46
6.Verifiche strutturali ................................................................................................................... 51 6.1.Verifiche agli SLU e SLE ...................................................................................................... 51 6.2. Altri risultati significativi ..................................................................................................... 52
7. Ulteriori Verifiche ..................................................................................................................... 53 7.1.Dimensionamento e verifica travi alveolari copertura – ZONA CAMPI ..................... 53 7.2.Solaio ballatoio – ZONA CAMPI ....................................................................................... 56 7.3.Solai di interpiano – ZONA PALESTRE E SERVIZI ............................................................... 57 7.4.Solai di copertura .............................................................................................................. 58
Nota: i tabulati completi ed altri risultati grafici non indicati possono essere reperiti presso
lo studio di ingegneria Colombi Roversi & Associati.
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1. Descrizione generale della struttura
La presente relazione riguarda le strutture in acciaio e c.a. del progetto definitivo per la
costruzione del nuovo impianto sportivo coperto per beach tennis e palestra fitness da
realizzarsi nel Comune di Comacchio (FE).
Di seguito si riportano alcune planimetrie e viste del nuovo fabbricato.
Planimetria generale piano terra
Vista Ovest
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Vista Est
Si prevede di realizzare fondazioni profonde del tipo a plinti su pali.
L’edificio è stato progettato suddividendo le strutture in due unità strutturali separate, qui
denominate “ZONA CAMPI” e “ZONA PALESTRE E SERVIZI”, dotate di giunto sismico
intermedio adeguatamente dimensionato al fine di impedire il martellamento reciproco
tra le due unità strutturali individuate.
Per entrambe le unità strutturali, le strutture in elevazione saranno realizzate interamente
mediante telaio tridimensionale in acciaio a travi e pilastri; al fine di ottenere una corretta
risposta delle strutture anche ai carichi orizzontali dovuti al sisma e al vento, saranno
realizzati opportuni sistemi di controvento, anch’essi in acciaio.
Le scale interne saranno realizzate in acciaio, mentre quelle esterne saranno realizzate in
c.a.. Le armature costituenti le rampe ed i pianerottoli delle scale in c.a. ed i profili
metallici delle scale in acciaio saranno oggetto di dimensionamento strutturale in fase
esecutiva.
I solai di interpiano della “ZONA PALESTRE E SERVIZI” saranno realizzati mediante lamiera
grecata con soletta in c.a. collaborante con i profili metallici portanti; il ballatoio presente
nella “ZONA CAMPI” sarà realizzato con lamiera grecate e soletta in c.a.; mentre i solai di
copertura saranno realizzati con orditura metallica semplice e pannelli sandwich.
Una descrizione più dettagliata è demandata all'esame degli elaborati grafici.
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2. Materiali previsti
Le caratteristiche meccaniche assunte per i materiali utilizzati sono le seguenti:
- Calcestruzzo fondazioni C25/30
Tipo di calcestruzzo C25/30 Resistenza caratteristica cubica a snervamento Rck = 30 N/mm2
Resistenza caratteristica cilindrica a snervamento fck = 25 N/mm2
Coefficiente di sicurezza del materiale γC = 1,5
Resistenza di calcolo a compressione fcd = 14,17 N/mm2
Classe di esposizione XC1
- Calcestruzzo elevazione C25/30 - scale
Tipo di calcestruzzo C25/30 Resistenza caratteristica cubica a snervamento Rck = 30 N/mm2 Resistenza caratteristica cilindrica a snervamento fck = 25 N/mm2 Coefficiente di sicurezza del materiale γC = 1,5 Resistenza di calcolo a compressione fcd = 14,17 N/mm2 Classe di esposizione XC1
- Acciaio per strutture in c.a.
Tipo di acciaio B450C Tensione caratteristica di snervamento fyk = 450 N/mm2
Coefficiente di sicurezza del materiale γs = 1,15
Tensione di snervamento di progetto fyd = 391 N/mm2
- Acciaio da carpenteria metallica
Tipo di acciaio S275JR
Modulo elastico E = 210000 N/mm2
Densità ρ = 7850 kg/m3
Tensione caratteristica di snervamento fyk = 275 N/mm2
Tensione caratteristica di rottura ftk = 430 N/mm2
Coefficiente di sicurezza del materiale γM = 1,05
Tensione di snervamento di progetto fyd = 261,9 N/mm2
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3. Quadro normativo di riferimento adottato
1. D.M. 14 gennaio 2008 - Norme Tecniche per le Costruzioni. (NTC08);
2. Circ. Min. Infrastrutture e Trasporti 2 febbraio 2009 n. 617. Istruzioni per l’applicazione
delle “Norme Tecniche per le Costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008.
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4. Definizione delle azioni agenti sulle strutture e combinazioni agli SL
Le due unità strutturali sono calcolate per resistere sia in campo statico che in campo
dinamico. Nei paragrafi successivi sono indicati i carichi principali. Le combinazioni
adottate per la progettazione agli stati limite sono indicate nei tabulati in appendice.
Le azioni agenti sulle strutture di fondazione sono state ricavate dagli scarichi trasmessi
dalla sovrastruttura.
Le azioni agenti sulle strutture sono i carichi permanenti dei solai, con relativi sovraccarichi
di utilizzo, il carico da neve, l’azione del vento e l’azione sismica.
I carichi permanenti e variabili agenti sulla struttura valgono:
SOLAIO BALLATOIO ACCESSIBILE - ZONA CAMPI
CARICHI PERMANENTI
p.p. solaio lamiera grecata e soletta in c.a. (Htot = 10 cm) 200 daN/m2
Sottofondo, massetto, pavimento, controsoffitto 100 daN/m2
TOT Gk 300 daN/m2
CARICHI VARIABILI
variabile (Cat. C: ambienti suscettibili di affollamento - ballatoi) 400 daN/m2
SOLAIO BALLATOIO NON ACCESSIBILE - ZONA CAMPI
CARICHI PERMANENTI
p.p. solaio lamiera grecata e soletta in c.a. 200 daN/m2
Sottofondo, massetto, pavimento, controsoffitto 100 daN/m2
TOT Gk 300 daN/m2
CARICHI VARIABILI
variabile (Cat. H: ambienti accessibili per sola manutenzione) 50 daN/m2
SOLAIO INTERPIANO 1 – ZONA PALESTRE E SERVIZI
CARICHI PERMANENTI
p.p. solaio lamiera grecata e soletta in c.a. (Htot = 13 cm) 265 daN/m2
Sottofondo, massetto, pavimento, controsoffitto 200 daN/m2
Tramezze 100 daN/m2
TOT Gk 565 daN/m2
CARICHI VARIABILI
variabile (Cat. C: ambienti suscettibili di affollamento - palestre) 500 daN/m2
SOLAIO INTERPIANO 2 – ZONA PALESTRE E SERVIZI
CARICHI PERMANENTI
p.p. solaio lamiera grecata e soletta in c.a. (Htot = 13 cm) 265 daN/m2
Sottofondo, massetto, pavimento, controsoffitto 200 daN/m2
Tramezze 100 daN/m2
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TOT Gk 565 daN/m2
CARICHI VARIABILI
variabile (Cat. C: ambienti suscettibili di affollamento - palestre) 500 daN/m2
SOLAIO COPERTURA TETTOIA – ZONA PALESTRE E SERVIZI
CARICHI PERMANENTI
p.p. pannello sandwich e controsoffitto 25 daN/m2
TOT Gk 25 daN/m2
CARICHI VARIABILI
variabile (NEVE < 1000 m) 80 daN/m2
SOLAIO COPERTURA
CARICHI PERMANENTI
p.p. pannelli sandwich 20 daN/m2
TOT Gk 20 daN/m2
CARICHI VARIABILI SOLAI DI COPERTURA
Variabile (Neve < 1000m) 80 daN/m2
Carichi da neve
Dati i seguenti parametri (§3.4 del D.M. 14/01/2008):
Zona Neve = II;
Ce (coeff. di esposizione al vento, topografia normale) = 1.00;
Ct (coeff. termico) in assenza di uno specifico e documentato studio = 1;
Valore caratteristico del carico al suolo (qsk per as ≤ 200 m) = 100 daN/mq;
as = quota del suolo sul livello del mare del sito di realizzazione dell’edificio;
µ1= 0.80 (inclinazione copertura 0º< α = 11º < 30º);
Si può calcolare il carico dovuto alla neve:
=> Q = 100 x 1 x 1 x 0,8 =80daN/mq
Azione del vento
Zona vento = 2
(Vb.o = 25 m/s; Ao = 750 m; Ka = 0,015 1/s)
Classe di rugosità del terreno: C
[Aree con ostacoli diffusi (alberi, case, muri, recinzioni...); aree con rugosità non
riconducibile alle classi A, B, D]
Categoria esposizione: tipo II
( Kr = 0,19; Zo = 0,05 m; Zmin = 4 m )
Velocità di riferimento = 25,00 m/s
Pressione cinetica di riferimento (qb) = 39 daN/mq
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Coefficiente di forma (Cp) = 1,00
Coefficiente dinamico (Cd) = 1,00
Coefficiente di esposizione (Ce) = 2,32
Coefficiente di esposizione topografica (Ct) = 1,00
Altezza dell'edificio = 9,50 m
=> Pressione del vento ( p = qb Ce Cp Cd ) = 91 daN/mq
Azione sismica
I parametri di progetto per la definizione dell’azione sismica di base sono i seguenti:
Sito in esame.
latitudine: 44,6887540082918
longitudine: 12,2022313525819
Classe: 2
Vita nominale: 50
Siti di riferimento
Sito 1 ID: 16076 Lat: 44,6774Lon: 12,1549 Distanza: 3949,629
Sito 2 ID: 16077 Lat: 44,6782Lon: 12,2251 Distanza: 2156,628
Sito 3 ID: 15855 Lat: 44,7282Lon: 12,2241 Distanza: 4709,078
Sito 4 ID: 15854 Lat: 44,7274Lon: 12,1538 Distanza: 5756,350
Parametri sismici
Categoria sottosuolo: C
Categoria topografica: T1
Periodo di riferimento: 50anni
Coefficiente cu: 1
Operatività (SLO):
Probabilità di superamento: 81 %
Tr: 30 [anni]
ag: 0,034 g
Fo: 2,526
Tc*: 0,250 [s]
Danno (SLD):
Probabilità di superamento: 63 %
Tr: 50 [anni]
ag: 0,041 g
Fo: 2,549
Tc*: 0,279 [s]
Salvaguardia della vita (SLV):
Probabilità di superamento: 10 %
Tr: 475 [anni]
ag: 0,101 g
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Fo: 2,580
Tc*: 0,298 [s]
Prevenzione dal collasso (SLC):
Probabilità di superamento: 5 %
Tr: 975 [anni]
ag: 0,130 g
Fo: 2,604
Tc*: 0,299 [s]
Coefficienti Sismici
SLO:
Ss: 1,500
Cc: 1,660
St: 1,000
Kh: 0,010
Kv: 0,005
Amax: 0,503
Beta: 0,200
SLD:
Ss: 1,500
Cc: 1,600
St: 1,000
Kh: 0,012
Kv: 0,006
Amax: 0,604
Beta: 0,200
SLV:
Ss: 1,500
Cc: 1,570
St: 1,000
Kh: 0,036
Kv: 0,018
Amax: 1,488
Beta: 0,240
SLC:
Ss: 1,500
Cc: 1,560
St: 1,000
Kh: 0,047
Kv: 0,023
Amax: 1,908
Beta: 0,240
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I coefficienti di combinazione utilizzati sono quelli relativi alla Tabella 2.5.I, in particolare
vengono utilizzati:
ψ0j ψ1j ψ2j
Cat. C – Ambienti suscettibili di affollamento 0,7 0,7 0,6
Cat. H – Ambienti accessibili per sola manutenzione 0,0 0,0 0
Neve quota ≤ 1000 m q.l.m. 0,5 0,2 0
Vento 0,6 0,2 0
La sicurezza strutturale sarà valutata per:
- sicurezza nei confronti di stati limite ultimi (SLU): capacità di evitare crolli, perdite di
equilibrio e dissesti gravi, totali o parziali, che possano compromettere l’incolumità delle
persone ovvero comportare la perdita di beni, ovvero provocare gravi danni ambientali e
sociali, ovvero mettere fuori servizio l’opera;
- sicurezza nei confronti di stati limite di esercizio (SLE): capacità di garantire le prestazioni
previste per le condizioni di esercizio.
Vengono definiti i seguenti parametri della struttura:
Classe d'uso Vita Vn
[anni] Coeff. Uso
Periodo Vr
[anni] Tipo di suolo
Categoria
topografica
II 50 1.0 50 C T1
Le azioni sulla costruzione sono così definite:
a) permanenti (G ): azioni che agiscono durante tutta la vita nominale della costruzione,
la cui variazione di intensità nel tempo è così piccola e lenta da poterle considerare con
sufficiente approssimazione costanti nel tempo:
(G1) peso proprio di tutti gli elementi strutturali; peso proprio del terreno, quando
pertinente; forze indotte dal terreno (esclusi gli effetti di carichi variabili applicati al
terreno); forze risultanti dalla pressione dell’acqua (quando si configurino costanti
nel tempo);
(G2) peso proprio di tutti gli elementi non strutturali; spostamenti e deformazioni
imposti, previsti dal progetto e realizzati all’atto della costruzione;
( P ) pretensione e precompressione; ritiro e viscosità; spostamenti differenziali;
b) variabili (Q ): azioni sulla struttura o sull’elemento strutturale con valori istantanei che
possono risultare sensibilmente diversi fra loro nel tempo:
di lunga durata: agiscono con un’intensità significativa, anche non
continuativamente, per un tempo non trascurabile rispetto alla vita nominale della
struttura;
di breve durata: azioni che agiscono per un periodo di tempo breve rispetto alla
vita nominale della struttura;
c) eccezionali (A): azioni che si verificano solo eccezionalmente nel corso della vita
nominale della struttura;
incendi; esplosioni; urti ed impatti;
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d) sismiche ( E ): azioni derivanti dai terremoti.
Si definisce valore caratteristico Qk di un’azione variabile il valore corrispondente ad un
frattile pari al 95 % della popolazione dei massimi, in relazione al periodo di riferimento
dell’azione variabile stessa.
Nella definizione delle combinazioni delle azioni che possono agire
contemporaneamente, i termini Qkj rappresentano le azioni variabili della combinazione,
con Qk1 azione variabile dominante e Qk2, Qk3, … azioni variabili che possono agire
contemporaneamente a quella dominante. Le azioni variabili Qkj vengono combinate
con i coefficienti di combinazione ψ0j, ψ 1j e ψ 2j, i cui valori sono forniti nel § 2.5.3 NTC
2008, Tab. 2.5.I, per edifici civili e industriali correnti.
Con riferimento alla durata percentuale relativa ai livelli di intensità dell’azione variabile, si
definiscono:
- valore quasi permanente ψ 2j×Qkj: la media della distribuzione temporale dell’intensità;
- valore frequente ψ 1j×Qkj: il valore corrispondente al frattile 95 % della distribuzione
temporale dell’intensità e cioè che è superato per una limitata frazione del periodo di
riferimento;
- valore raro (o di combinazione) ψ0j×Qkj: il valore di durata breve ma ancora significativa
nei riguardi della possibile concomitanza con altre azioni variabili.
Nel caso in cui la caratterizzazione stocastica dell’azione considerata non sia disponibile,
si può assumere il valore nominale. Nel seguito sono indicati con pedice k i valori
caratteristici; senza pedice k i valori nominali.
Per quanto riguarda la combinazione delle azioni si avrà (NTC 2008):
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Ove Gli effetti dell'azione sismica saranno valutati tenendo conto delle masse associate ai
seguenti carichi gravitazionali:
Per gli stati limite ultimi possono essere impiegati due approcci progettuali, A1 e A2, che
definiscono diversi valori di :
Come indicato già in precedenza si è scelto:
APPROCCIO PROGETTUALE 1 come indicato nelle NTC par. 2.6.1
Per quanto riguarda le azioni sismiche, avendo effettuato una analisi dinamica, lo spettro
di progetto è definito dalla normativa.
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Calcolo del fattore di struttura q
La struttura è stata calcolata per rimanere in campo elastico.
Valore fattore di struttura q da utilizzare: 1,00
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5. Modello numerico
5.1.Metodologia di modellazione e analisi
Le strutture sono state calcolate mediante: ANALISI LINEARE STATICA E DINAMICA.
Lo stato di sollecitazione della costruzione per effetto delle azioni permanenti e variabili è
stato valutato costruendo due modelli di analisi agli elementi finiti, una per ciascuna unità
strutturale considerata. Sono state definite condizioni di carico in modo da tener conto di
tutte le possibili variabili contemplate dalla verifica agli stati limite come imposto da
normativa seguendo: APPROCCIO PROGETTUALE 1 come indicato nelle NTC par. 2.6.1.
I carichi, sia statici che dinamici essendo il territorio classificato sismico, saranno
implementati secondo la normativa vigente.
Vista del modello F.E.M. implementato per le verifiche dell’unità strutturale “ZONA CAMPI”
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Vista del modello F.E.M. implementato per le verifiche dell’unità strutturale “ZONA CAMPI”
Vista del modello F.E.M. implementato per le verifiche dell’unità strutturale “ZONA PALESTRE E
SERVIZI”
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Unità strutturale “ZONA CAMPI”
Unità strutturale “ZONA PALESTRE E SERVIZI”
Viste delle mesh implementate nei modelli F.E.M. per le verifiche delle unità strutturali
5.2.Informazioni sul codice di calcolo
La modellazione numerica delle strutture in oggetto è stata condotta mediante l’utilizzo
del codice di calcolo 2SI ProSap, composto di un programma di analisi per elementi finiti
e da un processore di input – output dei dati prodotto dalla ditta 2SI di Ferrara.
Relativamente all’affidabilità dei codici di calcolo si veda:
Lo scrivente professionista è titolare di regolare licenza del Software, N. dsi 3064.
Il programma in oggetto è stato estensivamente testato dallo scrivente ed è dotato di
opzioni di calcolo che consentono di schematizzare la struttura in un modello aderente
PRO_SAP
PROFESSIONAL STRUCTURAL ANALYSIS PROGRAM
Relazione di calcolo sulla struttura impostata e redatta secondo le modalità previste nel D.M. 14 Gennaio 2008 cap. 10 “Redazione dei progetti strutturali esecutivi e delle relazioni di calcolo”
2S.I. SOFTWARE E SERVIZI PER L'INGEGNERIA SRL P.tta Schiatti 8/b 44100 FERRARA (ITALY) tel. 39 532 200091 – fax 39 532 200086
www.2si.it [email protected]
D.M. 14/01/08 cap. 10.2 Affidabilità dei codici utilizzati:
www.2si.it/software/Affidabilità.htm
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alla realtà. Il post processore del programma esegue in automatico le verifiche di
resistenza.
5.3.Modellazione della geometria e delle proprietà meccaniche
Le travi ed i pilastri sono stati modellati con elementi tipo beam.
Gli elementi di controvento sono stati modellati come elementi di tipo asta.
I solai con soletta collaborante in c.a. sono stati modellati come elementi rigidi nel loro
piano, mentre i solai di copertura a pannelli sandwich sono stati modellati come semplice
carico.
Gli unici vincoli inseriti nei modelli agli elementi finiti sono quelli di tipo incastro alla base di
pilastri.
Per quanto riguarda le proprietà meccaniche degli elementi in c.a. modellati si veda il
cap. 3.
5.4.Modellazione delle azioni
Lo stato di sollecitazione delle strutture per effetto delle azioni permanenti e accidentali è
stato valutato costruendo un modello di analisi agli elementi finiti.
Sono state definite condizioni di carico in modo da tener conto di tutte le possibili variabili
contemplate dalla verifica agli stati limite.
Il programma consente l’applicazione di diverse tipologie di casi di carico.
Sono previsti i seguenti 11 tipi di casi di carico:
Sigla Tipo Descrizione
1 Ggk A caso di carico comprensivo del peso proprio struttura 2 Gk NA caso di carico con azioni permanenti 3 Qk NA caso di carico con azioni variabili 4 Gsk A caso di carico comprensivo dei carichi permanenti sui solai e sulle coperture 5 Qsk A caso di carico comprensivo dei carichi variabili sui solai 6 Qnk A caso di carico comprensivo dei carichi di neve sulle coperture 7 Qtk SA caso di carico comprensivo di una variazione termica agente sulla struttura 8 Qvk NA caso di carico comprensivo di azioni da vento sulla struttura 9 Esk SA caso di carico sismico con analisi statica equivalente 10 Edk SA caso di carico sismico con analisi dinamica 11 Pk NA caso di carico comprensivo di azioni derivanti da coazioni, cedimenti e
precompressioni
Per i casi di carico di tipo sismico (9-Esk e 10-Edk), viene riportata la tabella di definizione
delle masse: per ogni caso di carico partecipante alla definizione delle masse viene
indicata la relativa aliquota (partecipazione) considerata.
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20 129 A.C. SETT.2016
Unità Strutturale “ZONA CAMPI”
CDC Tipo Sigla Id Note
1 Ggk CDC=Ggk (peso proprio della struttura) 2 Gsk CDC=G1sk (permanente solai-coperture) 3 Gsk CDC=G2sk (permanente solai-coperture n.c.d.) 4 Qsk CDC=Qsk (variabile solai) 5 Qnk CDC=Qnk (carico da neve) 6 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. +) partecipazione:1.00 per 1 CDC=Ggk (peso proprio della struttura) partecipazione:1.00 per 2 CDC=G1sk (permanente solai-coperture) partecipazione:1.00 per 3 CDC=G2sk (permanente solai-coperture
n.c.d.) partecipazione:1.00 per 4 CDC=Qsk (variabile solai) partecipazione:1.00 per 5 CDC=Qnk (carico da neve) partecipazione:1.00 per 15 CDC=G2k (SISIMICA permanente
generico n.c.d. ) ......... 7 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. -) come precedente CDC sismico 8 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. +) come precedente CDC sismico 9 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. -) come precedente CDC sismico 10 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. +) come precedente CDC sismico 11 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. -) come precedente CDC sismico 12 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. +) come precedente CDC sismico 13 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. -) partecipazione:1.00 per 1 CDC=Ggk (peso proprio della struttura) partecipazione:1.00 per 2 CDC=G1sk (permanente solai-coperture) partecipazione:1.00 per 3 CDC=G2sk (permanente solai-coperture
n.c.d.) partecipazione:1.00 per 4 CDC=Qsk (variabile solai) partecipazione:1.00 per 5 CDC=Qnk (carico da neve) 14 Gk CDC=G2k (STATICA permanente generico n.c.d. ) ......... D2 :da 108 a 115 Azione : CARICO STATICO 15 Gk CDC=G2k (SISIMICA permanente generico n.c.d. ) ......... D2 :da 108 a 115 Azione : CARICO SISMICO D2 : 117 Azione : CARICO SISMICO D2 :da 274 a 280 Azione : CARICO SISMICO
Casi di carico
Unità Strutturale “ZONA PALESTRE E SERVIZI”
CDC Tipo Sigla Id Note
1 Ggk CDC=Ggk (peso proprio della struttura) 2 Gsk CDC=G1sk (permanente solai-coperture) 3 Gsk CDC=G2sk (permanente solai-coperture n.c.d.) 4 Qsk CDC=Qsk (variabile solai) 5 Qnk CDC=Qnk (carico da neve) 6 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. +) partecipazione:1.00 per 1 CDC=Ggk (peso proprio della struttura) partecipazione:1.00 per 2 CDC=G1sk (permanente solai-coperture) partecipazione:1.00 per 3 CDC=G2sk (permanente solai-coperture
n.c.d.) partecipazione:1.00 per 4 CDC=Qsk (variabile solai) partecipazione:1.00 per 5 CDC=Qnk (carico da neve) partecipazione:1.00 per 15 CDC=G2k (SISIMICA permanente
generico n.c.d. ) ......... 7 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=0.0 (ecc. -) come precedente CDC sismico 8 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. +) come precedente CDC sismico 9 Edk CDC=Ed (dinamico SLU) alfa=90.00 (ecc. -) come precedente CDC sismico 10 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. +) come precedente CDC sismico 11 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=0.0 (ecc. -) come precedente CDC sismico 12 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. +) come precedente CDC sismico 13 Edk CDC=Ed (dinamico SLD) alfa=90.00 (ecc. -) partecipazione:1.00 per 1 CDC=Ggk (peso proprio della struttura) partecipazione:1.00 per 2 CDC=G1sk (permanente solai-coperture) partecipazione:1.00 per 3 CDC=G2sk (permanente solai-coperture
n.c.d.) partecipazione:1.00 per 4 CDC=Qsk (variabile solai) partecipazione:1.00 per 5 CDC=Qnk (carico da neve) 14 Gk CDC=G2k (STATICA permanente generico n.c.d. ) ......... D2 :da 59 a 60 Azione : CARICO STATICO D2 : 151 Azione : CARICO STATICO D2 : 173 Azione : CARICO STATICO
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21 129 A.C. SETT.2016
CDC Tipo Sigla Id Note
15 Gk CDC=G2k (SISIMICA permanente generico n.c.d. ) ......... D2 : 54 Azione : CARICO SISMICO D2 :da 59 a 60 Azione : CARICO SISMICO D2 : 151 Azione : CARICO SISMICO D2 : 173 Azione : CARICO SISMICO D2 :da 184 a 188 Azione : CARICO SISMICO
Casi di carico
5.5.Combinazioni e percorsi di carico
Unità Strutturale “ZONA CAMPI”
Nella seguente tabella vengono riportate tutte le combinazioni di carico considerate
nell’analisi delle strutture:
Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta
1 SLU Comb. SLU A1 1 2 SLU Comb. SLU A1 2 3 SLU Comb. SLU A1 3 4 SLU Comb. SLU A1 4 5 SLU Comb. SLU A1 5 6 SLU Comb. SLU A1 6 7 SLU Comb. SLU A1 7 8 SLU Comb. SLU A1 8 9 SLU Comb. SLU A1 9 10 SLU Comb. SLU A1 10 11 SLU Comb. SLU A1 11 12 SLU Comb. SLU A1 12 13 SLU Comb. SLU A1 13 14 SLU Comb. SLU A1 14 15 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 15 16 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 16 17 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 17 18 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 18 19 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 19 20 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 20 21 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 21 22 SLE(r) Comb. SLE(rara) 22 23 SLE(r) Comb. SLE(rara) 23 24 SLE(r) Comb. SLE(rara) 24 25 SLE(r) Comb. SLE(rara) 25 26 SLE(r) Comb. SLE(rara) 26 27 SLE(r) Comb. SLE(rara) 27 28 SLE(r) Comb. SLE(rara) 28 29 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 29 30 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 30 31 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 31 32 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 32 33 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 33 34 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 34 35 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 35 36 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 36 37 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 37 38 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 38 39 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 39 40 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 40 41 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 41 42 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 42 43 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 43 44 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 44 45 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 45 46 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 46
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RELAZIONE OPERE STRUTTURALI E GEOTECNICHE Fg. Di Compilato Data
22 129 A.C. SETT.2016
Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta
47 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 47 48 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 48 49 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 49 50 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 50 51 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 51 52 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 52 53 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 53 54 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 54 55 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 55 56 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 56 57 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 57 58 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 58 59 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 59 60 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 60 61 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 61 62 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 62 63 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 63 64 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 64 65 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 65 66 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 66 67 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 67 68 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 68 69 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 69 70 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 70 71 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 71 72 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 72 73 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 73 74 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 74 75 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 75 76 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 76 77 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 77 78 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 78 79 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 79 80 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 80 81 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 81 82 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 82 83 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 83 84 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 84 85 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 85 86 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 86 87 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 87 88 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 88 89 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 89 90 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 90 91 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 91 92 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 92 93 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 93 94 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 94 95 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 95 96 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 96 97 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 97 98 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 98 99 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 99 100 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 100 101 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 101 102 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 102 103 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 103 104 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 104 105 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 105 106 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 106 107 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 107 108 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 108 109 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 109 110 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 110 111 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 111 112 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 112 113 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 113 114 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 114
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RELAZIONE OPERE STRUTTURALI E GEOTECNICHE Fg. Di Compilato Data
23 129 A.C. SETT.2016
Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta
115 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 115 116 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 116 117 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 117 118 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 118 119 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 119 120 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 120 121 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 121 122 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 122 123 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 123 124 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 124
Ovvero:
Cmb CDC
1/15... CDC 2/16...
CDC 3/17...
CDC 4/18...
CDC 5/19...
CDC 6/20...
CDC 7/21...
CDC 8/22...
CDC 9/23...
CDC 10/24...
CDC 11/25...
CDC 12/26...
CDC 13/27...
CDC 14/28...
1 1.30 1.30 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 0.0 2 1.30 1.30 1.50 0.0 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 0.0 3 1.30 1.30 1.50 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 0.0 4 1.30 1.30 1.50 1.50 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 0.0 5 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 1.00 1.00 0.0 0.0 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7 1.00 1.00 0.0 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8 1.00 1.00 0.0 1.50 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9 1.30 1.30 1.50 0.0 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 0.0 10 1.30 1.30 1.50 1.05 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 0.0 11 1.30 1.30 1.50 1.05 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 0.0 12 1.00 1.00 0.0 0.0 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 13 1.00 1.00 0.0 1.05 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 14 1.00 1.00 0.0 1.05 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 15 1.00 1.00 1.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 0.0 16 1.00 1.00 1.30 0.0 0.65 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 0.0 17 1.00 1.00 1.30 1.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 0.0 18 1.00 1.00 1.30 1.30 0.65 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 0.0 19 1.00 1.00 1.30 0.0 1.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 0.0 20 1.00 1.00 1.30 0.91 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 0.0 21 1.00 1.00 1.30 0.91 1.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 0.0 22 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 23 1.00 1.00 1.00 0.0 0.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 24 1.00 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 25 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 26 1.00 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00
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Cmb CDC
1/15... CDC 2/16...
CDC 3/17...
CDC 4/18...
CDC 5/19...
CDC 6/20...
CDC 7/21...
CDC 8/22...
CDC 9/23...
CDC 10/24...
CDC 11/25...
CDC 12/26...
CDC 13/27...
CDC 14/28...
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RELAZIONE OPERE STRUTTURALI E GEOTECNICHE Fg. Di Compilato Data
25 129 A.C. SETT.2016
Cmb CDC
1/15... CDC 2/16...
CDC 3/17...
CDC 4/18...
CDC 5/19...
CDC 6/20...
CDC 7/21...
CDC 8/22...
CDC 9/23...
CDC 10/24...
CDC 11/25...
CDC 12/26...
CDC 13/27...
CDC 14/28...
60 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 61 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 1.00 62 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 1.00 63 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 1.00 64 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 1.00 65 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 66 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 67 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 68 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 69 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 -0.30 0.0 0.0 1.00 70 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.30 0.0 0.0 1.00 71 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 -0.30 0.0 0.0 1.00 72 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.30 0.0 0.0 1.00 73 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 1.00 74 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 1.00 75 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 1.00 76 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 1.00 77 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 1.00 78 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 1.00 79 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 1.00 80 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 1.00 81 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 -1.00 0.0 0.0 1.00 82 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 1.00 0.0 0.0 1.00 83 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 -1.00 0.0 0.0 1.00 84 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 1.00 0.0 0.0 1.00 85 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 1.00 86 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00 87 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 1.00 88 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 1.00 89 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 1.00 90 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 1.00 91 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 1.00 92 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 1.00 93 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0
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RELAZIONE OPERE STRUTTURALI E GEOTECNICHE Fg. Di Compilato Data
26 129 A.C. SETT.2016
Cmb CDC
1/15... CDC 2/16...
CDC 3/17...
CDC 4/18...
CDC 5/19...
CDC 6/20...
CDC 7/21...
CDC 8/22...
CDC 9/23...
CDC 10/24...
CDC 11/25...
CDC 12/26...
CDC 13/27...
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1.00 94 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 95 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 96 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 97 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 98 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 99 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 100 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 101 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -1.00 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 102 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 103 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 1.00 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 104 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 105 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 106 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 107 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 108 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 109 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 110 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 111 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 112 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 113 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -0.30 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 114 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -0.30 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 115 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.30 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 116 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.30 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 117 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 118 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 119 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 120 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 121 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 122 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 123 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 124 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00
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RELAZIONE OPERE STRUTTURALI E GEOTECNICHE Fg. Di Compilato Data
27 129 A.C. SETT.2016
Unità Strutturale “ZONA PALESTRE E SERVIZI”
Nella seguente tabella vengono riportate tutte le combinazioni di carico considerate
nell’analisi delle strutture:
Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta
1 SLU Comb. SLU A1 1 2 SLU Comb. SLU A1 2 3 SLU Comb. SLU A1 3 4 SLU Comb. SLU A1 4 5 SLU Comb. SLU A1 5 6 SLU Comb. SLU A1 6 7 SLU Comb. SLU A1 7 8 SLU Comb. SLU A1 8 9 SLU Comb. SLU A1 9 10 SLU Comb. SLU A1 10 11 SLU Comb. SLU A1 11 12 SLU Comb. SLU A1 12 13 SLU Comb. SLU A1 13 14 SLU Comb. SLU A1 14 15 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 15 16 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 16 17 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 17 18 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 18 19 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 19 20 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 20 21 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 21 22 SLE(r) Comb. SLE(rara) 22 23 SLE(r) Comb. SLE(rara) 23 24 SLE(r) Comb. SLE(rara) 24 25 SLE(r) Comb. SLE(rara) 25 26 SLE(r) Comb. SLE(rara) 26 27 SLE(r) Comb. SLE(rara) 27 28 SLE(r) Comb. SLE(rara) 28 29 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 29 30 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 30 31 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 31 32 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 32 33 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 33 34 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 34 35 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 35 36 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 36 37 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 37 38 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 38 39 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 39 40 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 40 41 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 41 42 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 42 43 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 43 44 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 44 45 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 45 46 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 46 47 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 47 48 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 48 49 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 49 50 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 50 51 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 51 52 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 52 53 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 53 54 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 54 55 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 55 56 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 56 57 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 57 58 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 58 59 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 59 60 SLU Comb. SLU A1 (SLV sism.) 60 61 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 61
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28 129 A.C. SETT.2016
Cmb Tipo Sigla Id effetto P-delta
62 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 62 63 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 63 64 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 64 65 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 65 66 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 66 67 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 67 68 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 68 69 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 69 70 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 70 71 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 71 72 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 72 73 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 73 74 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 74 75 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 75 76 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 76 77 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 77 78 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 78 79 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 79 80 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 80 81 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 81 82 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 82 83 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 83 84 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 84 85 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 85 86 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 86 87 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 87 88 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 88 89 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 89 90 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 90 91 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 91 92 SLD(sis) Comb. SLE (SLD Danno sism.) 92 93 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 93 94 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 94 95 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 95 96 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 96 97 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 97 98 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 98 99 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 99 100 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 100 101 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 101 102 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 102 103 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 103 104 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 104 105 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 105 106 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 106 107 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 107 108 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 108 109 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 109 110 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 110 111 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 111 112 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 112 113 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 113 114 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 114 115 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 115 116 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 116 117 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 117 118 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 118 119 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 119 120 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 120 121 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 121 122 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 122 123 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 123 124 SLU (Terr. A2) Comb. SLU A2 (SLV sism.) 124
Ovvero:
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Cmb CDC
1/15... CDC 2/16...
CDC 3/17...
CDC 4/18...
CDC 5/19...
CDC 6/20...
CDC 7/21...
CDC 8/22...
CDC 9/23...
CDC 10/24...
CDC 11/25...
CDC 12/26...
CDC 13/27...
CDC 14/28...
1 1.30 1.30 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 1.50 2 1.30 1.30 1.50 0.0 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 1.50 3 1.30 1.30 1.50 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 1.50 4 1.30 1.30 1.50 1.50 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 1.50 5 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 6 1.00 1.00 0.0 0.0 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 7 1.00 1.00 0.0 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 8 1.00 1.00 0.0 1.50 0.75 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 9 1.30 1.30 1.50 0.0 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 1.50 10 1.30 1.30 1.50 1.05 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 1.50 11 1.30 1.30 1.50 1.05 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.50 1.50 12 1.00 1.00 0.0 0.0 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 13 1.00 1.00 0.0 1.05 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 14 1.00 1.00 0.0 1.05 1.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 15 1.00 1.00 1.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 1.30 16 1.00 1.00 1.30 0.0 0.65 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 1.30 17 1.00 1.00 1.30 1.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 1.30 18 1.00 1.00 1.30 1.30 0.65 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 1.30 19 1.00 1.00 1.30 0.0 1.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 1.30 20 1.00 1.00 1.30 0.91 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 1.30 21 1.00 1.00 1.30 0.91 1.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.30 1.30 22 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 23 1.00 1.00 1.00 0.0 0.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 24 1.00 1.00 1.00 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 25 1.00 1.00 1.00 1.00 0.50 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 26 1.00 1.00 1.00 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 27 1.00 1.00 1.00 0.70 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 28 1.00 1.00 1.00 0.70 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 29 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 30 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 31 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 32 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 33 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 34 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00
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30 129 A.C. SETT.2016
Cmb CDC
1/15... CDC 2/16...
CDC 3/17...
CDC 4/18...
CDC 5/19...
CDC 6/20...
CDC 7/21...
CDC 8/22...
CDC 9/23...
CDC 10/24...
CDC 11/25...
CDC 12/26...
CDC 13/27...
CDC 14/28...
1.00 35 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 36 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 37 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -1.00 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 38 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 39 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 1.00 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 40 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 41 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 42 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 43 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 44 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 45 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 46 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 47 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 48 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 49 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -0.30 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 50 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -0.30 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 51 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.30 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 52 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.30 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 53 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 54 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 55 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 56 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 57 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 58 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 59 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 60 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 61 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 1.00 1.00 62 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 1.00 1.00 63 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 1.00 1.00 64 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 1.00 1.00 65 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 -0.30 1.00 1.00 66 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.30 1.00 1.00 67 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 -0.30 1.00 1.00
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Cmb CDC
1/15... CDC 2/16...
CDC 3/17...
CDC 4/18...
CDC 5/19...
CDC 6/20...
CDC 7/21...
CDC 8/22...
CDC 9/23...
CDC 10/24...
CDC 11/25...
CDC 12/26...
CDC 13/27...
CDC 14/28...
68 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.30 1.00 1.00 69 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 -0.30 0.0 1.00 1.00 70 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.30 0.0 1.00 1.00 71 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 -0.30 0.0 1.00 1.00 72 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.30 0.0 1.00 1.00 73 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 -0.30 1.00 1.00 74 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.30 1.00 1.00 75 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 -0.30 1.00 1.00 76 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 0.0 0.30 1.00 1.00 77 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 1.00 1.00 78 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 1.00 1.00 79 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 1.00 1.00 80 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 1.00 1.00 81 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 -1.00 0.0 1.00 1.00 82 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 1.00 0.0 1.00 1.00 83 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 -1.00 0.0 1.00 1.00 84 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 1.00 0.0 1.00 1.00 85 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 -1.00 1.00 1.00 86 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 1.00 1.00 1.00 87 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 -1.00 1.00 1.00 88 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 1.00 1.00 1.00 89 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 -1.00 1.00 1.00 90 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 1.00 1.00 91 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 -1.00 1.00 1.00 92 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 1.00 1.00 93 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 94 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 95 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 96 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 97 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 98 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 99 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 1.00 0.0 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 100 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 1.00 0.0 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 101 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -1.00 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00
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32 129 A.C. SETT.2016
Cmb CDC
1/15... CDC 2/16...
CDC 3/17...
CDC 4/18...
CDC 5/19...
CDC 6/20...
CDC 7/21...
CDC 8/22...
CDC 9/23...
CDC 10/24...
CDC 11/25...
CDC 12/26...
CDC 13/27...
CDC 14/28...
1.00 102 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 103 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 1.00 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 104 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 1.00 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 105 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 106 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 107 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 1.00 0.0 -0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 108 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 1.00 0.0 0.30 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 109 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 110 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 111 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 112 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 113 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -0.30 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 114 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -0.30 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 115 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.30 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 116 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.30 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 117 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 118 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 -0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 119 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.30 0.0 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 120 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.30 0.0 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 121 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 122 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 -0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 123 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.30 0.0 -1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00 124 1.00 1.00 1.00 0.60 0.0 0.0 0.30 0.0 1.00 0.0 0.0 0.0 0.0 1.00 1.00
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33 129 A.C. SETT.2016
5.6.Risultati dell’analisi modale
Unità Strutturale “ZONA CAMPI”
Di seguito si mostrano tre immagini che rappresentano i primi tre modi di vibrare del
manufatto.
MODO I: periodo 0.43 s
MODO II: periodo 0.33 s
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34 129 A.C. SETT.2016
MODO III: periodo 0.32 s
Unità Strutturale “ZONA PALESTRE E SERVIZI”
Di seguito si mostrano tre immagini che rappresentano i primi tre modi di vibrare del
manufatto.
MODO I: periodo 0.46 s MODO II: periodo 0.46 s
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MODO III: periodo 0.44 s
5.7.Deformate e sollecitazioni per condizioni di carico
Unità Strutturale “ZONA CAMPI”
Di seguito vengono riportati i principali risultati in termini di stati di sollecitazione per le travi
e i pilastri dell’edificio.
N max in cmb statica
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T 2-2max in cmb statica
T 3-3max in cmb statica
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M 2-2max in cmb statica
M 3-3max in cmb statica
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N max in cmb dinamica
T 2-2 max in cmb dinamica
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T 3-3 max in cmb dinamica
M 2-2 max in cmb dinamica
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M 3-3 max in cmb dinamica
Unità Strutturale “ZONA PALESTRE E SERVIZI”
Di seguito vengono riportati i principali risultati in termini di stati di sollecitazione per le travi
e i pilastri dell’edificio.
N max in cmb statica
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T 2-2max in cmb statica
T 3-3max in cmb statica
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M 2-2max in cmb statica
M 3-3max in cmb statica
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N max in cmb dinamica
T 2-2 max in cmb dinamica
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T 3-3 max in cmb dinamica
M 2-2 max in cmb dinamica
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M 3-3 max in cmb dinamica
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5.8.Inviluppo delle sollecitazioni maggiormente significative
Unità Strutturale “ZONA CAMPI”
Di seguito si riportano gli inviluppi delle sollecitazioni maggiormente significative per travi e
pilastri.
Inviluppo N
Inviluppo T 2-2
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Inviluppo T 3-3
Inviluppo M 2-2
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Inviluppo M 3-3
Unità Strutturale “ZONA PALESTRE E SERVIZI”
Di seguito si riportano gli inviluppi delle sollecitazioni maggiormente significative per travi e
pilastri.
Inviluppo N
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Inviluppo T 2-2
Inviluppo T 3-3
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Inviluppo M 2-2
Inviluppo M 3-3
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6.Verifiche strutturali
6.1.Verifiche agli SLU e SLE
Nelle immagini seguenti viene riportato l’esito delle verifiche strutturali per le due unità
strutturali. In azzurro vengono indicati gli elementi verificati mentre in rosso quelli non
verificati.
Esiti verifiche per unità strutturale “ZONA CAMPI”
Esiti verifiche per unità strutturale “ZONA PALESTRE E SERVIZI”
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6.2. Altri risultati significativi
Si riportano di seguito le immagini relative agli spostamenti di interpiano allo stato limite di
danno (SLD) e la verifica della gerarchia delle resistenze per il capannone.
Spostamenti max interpiano ZONA CAMPI: VERIFICATO: Valori di 1000/H < 5
Spostamenti max interpiano ZONA PALESTRE E SERVIZI: VERIFICATO: Valori di 1000/H < 5
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7. Ulteriori Verifiche
7.1.Dimensionamento e verifica travi alveolari copertura – ZONA CAMPI
Per il dimensionamento e la verifica delle travi alveolari aventi luce pari a circa 22,5 m a
sostegno della copertura della ZONA CAMPI si è usato un software apposito fornito dal
produttore di tali travi.
Assumendo i carichi riportati al paragrafo 4 della presente relazione di seguito si riportano i
risultati delle verifiche eseguite.
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Essendo travi di copertura la freccia limite prevista da normativa è pari a L/200 dunque
anche le verifiche agli SLE si ritengono soddisfatte.
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7.2.Solaio ballatoio – ZONA CAMPI
La chiusura degli orizzontamenti del ballatoio verrà realizzata con una lamiera grecata
metallica di altezza pari a 7,5 cm e soletta in c.a. avente spessore totale pari a 11 cm.
La lunghezza massima della lamiera, da appoggio ad appoggio su profili metallici, è pari
a 1,30 m e il carico massimo a cui sarà soggetta è pari a circa p = 500 kg/m2.
Di seguito si riportano i valori massimi di carico che possono essere sopportati dalla
lamiera:
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7.3.Solai di interpiano – ZONA PALESTRE E SERVIZI
I solai di interpiano di questa unità strutturale verranno realizzati con una lamiera grecata
metallica di altezza pari a 5,5 cm e soletta in c.a. avente spessore totale pari a 13 cm,
collaboranti con i profili metallici a mezzo di connettori.
La lunghezza massima della lamiera, da appoggio ad appoggio su profili metallici, è pari
a 3,25 m e il carico massimo a cui sarà soggetta è pari a circa p = 700 kg/m2.
Di seguito si riportano i valori massimi di carico che possono essere sopportati dalla
lamiera:
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7.4.Solai di copertura
Per tutte le strutture di copertura verrà invece realizzato un reticolo di travi metalliche,
primarie e secondarie, sulle quali verranno appoggiati dei pannelli sandwich.
Tali pannelli avranno uno spessore pari a 16 cm.
La lunghezza massima del pannello, da appoggio ad appoggio su profili metallici, è pari
a 2,39 m e il carico massimo a cui sarà soggetta è pari a circa p = 80 kg/m2.
Di seguito si riportano i valori massimi di carico che possono essere sopportati dai pannelli:
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RELAZIONE GEOTECNICA, SISMICA, CALCOLO DELLE OPERE DI
FONDAZIONE
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1. DOCUMENTI DI RIFERIMENTO
Normative e raccomandazioni:
3. D.M. 14 gennaio 2008 - Norme Tecniche per le Costruzioni. (NTC08)
4. Circ. Min. Infrastrutture e Trasporti 2 febbraio 2009 n. 617. Istruzioni per
l’applicazione delle “Norme Tecniche per le Costruzioni” di cui al D.M. 14
gennaio 2008.
5. UNI ENV 1997-1 (2006) Eurocodice 7: Progettazione geotecnica – Parte 1:
Regole generali.
6. UNI ENV 1997-2 (2007) Eurocodice 7: Progettazione geotecnica – Parte 2:
Indagini e prove nel sottosuolo.
7. UNI ENV 1998–1 (2005) Eurocodice 8 - Progettazione delle strutture per la
resistenza sismica - Parte 1: Regole generali, azioni sismiche e regole per gli
edifici
8. UNI ENV 1998–5 (2005) Eurocodice 8 - Progettazione delle strutture per la
resistenza sismica - Parte 5: Fondazioni, strutture di contenimento ed aspetti
geotecnici.
9. AGI (2005). Linee Guida “Aspetti geotecnici della progettazione in zona
sismica”, Patron, Bologna.
10. Gruppo di Lavoro MPS (2004). Redazione della Mappa di Pericolosità Sismica
prevista dall’Ordinanza PCM 3274 del 20 marzo. Rapporto Conclusivo per il
Dipartimento della Protezione Civile, INGV, Milano-Roma, aprile 2004.
11. Gruppo di lavoro CPTI (2004). Catalogo Parametrico dei Terremoti Italiani,
versione 2004 (CPTI04), INGV, Bologna.
12. Stucchi et al. (2007). DBMI04, il database delle osservazioni macrosismiche dei
terremoti italiani utilizzate per la compilazione del catalogo parametrico CPTI04.
Quaderni di Geofisica, INGV.
Documenti tecnici di riferimento:
a. R.06 RELAZIONE GEOLOGICA ALLEGATA AL PRESENTE PROGETTO.
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2. INTRODUZIONE
Descrizione del progetto
La presente relazione prende in esame la caratterizzazione geotecnica e sismica del sito
ed il progetto delle opere di fondazione del nuovo fabbricato che si intende realizzare.
Classe della costruzione
Il fabbricato in oggetto è classificato di classe II, vita utile 50 anni, Coefficiente d’uso CU=1,
vita di riferimento VR = 50 x 1 = 50 anni.
3 CARATTERIZZAZIONE GEOTECNICA E SISMICA DEL SITO
3.1 Indagini di riferimento
Le indagini in sito effettuate sono consistite nell’esecuzione di una verticale penetro
metrica con punta elettrica e piezocono e cono sismico spinta fino alla profondità di 31m
eseguita nell'area ove è prevista la realizzazione del fabbricato oggetto di valutazione
grosso modo in posizione baricentrica della pianta dello stesso.
3.2 Definizione dei caratteri sismici di base dell’area
Definizione della Magnitudo di progetto
Come mostrato in figura 3.2.1 il sito ricade all’esterno della la zona sismogenetica
denominata ZS912 (Dorsale Ferrarese) della zonazione ZS9 dell’INGV.
Figura 3.2.1. Ubicazione della zona in riferimento alla zonazione sismogenetica
Area dell’intervento
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Una zona sismogenetica è una area di territorio definita da uniformi caratteristiche
sismologiche, tettoniche e geologiche, per la quale è possibile assegnare un’unica
relazione di ricorrenza tra magnitudo e frequenza di occorrenza alle sorgenti di sismicità.
La zona sismogenetica ZS912, più prossima al sito, è caratterizzata da un meccanismo
focale prevalente del tipo a fogliazione inversa e da un intervallo di profondità nel quale
viene rilasciato il maggior numero di terremoti compreso tra 5 e 8 km.
Per la zona ZS912 la magnitudo massima attesa ottenuta dalle analisi di completezza
risulta pari a:
MW,max = 6.14
Non essendo però il sito oggetto dell’intervento compreso all’interno all'interno dei confini
della zona sismogenetica, per la definizione della magnitudo di progetto si è proceduto
con una analisi di disaggregazione che permette una valutazione della magnitudo con
maggiore probabilità di accadimento in funzione delle sorgenti sismogenetiche più vicine
Dall’analisi della mappa di disaggregazione per la località in studio, relativa al tempo di
ritorno di progetto (TR = 475 anni) riportata in Figura, la magnitudo M dell’evento sismico
più probabile risulta compresa tra 4.5 e 5 secondo le elaborazioni INGV, con un valore
medio più probabile pari a 5.060.
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Figura 3.2.3. Mappe di disaggregazione per il sito indagato: risultati ottenuti dal modello di calcolo
dell’INGV
In accordo a quanto riportato nella relazione geologica allegata e sulla base degli studi
di Facciorusso e Vannucchi (2009) le analisi sismiche influenzate dall’entità della
magnitudo saranno pertanto effettuate per il valore 5.3 assunto come valore massimo più
probabile in accordo a quanto indicato nella relazione geologica; per confronto le
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valutazioni saranno anche effettuate per il valore massimo MW,max definito sulla base della
zona sismogenetica più vicina (ZS912) fermo restando che il valore di progetto rimane.
Mprogetto = 5.30
Definizione dell’accelerazione al suolo di progetto
Il D.M. 14.01.2008 ha adottato la suddivisione in sottozone caratterizzate da valori
intervallati ogni 0.025g riportata in figura 4.2.3. Tale suddivisione corrisponde alla mappa di
pericolosità sismica redatta dall’INGV (2004). In accordo al D.M. 14.01.2008
l’accelerazione del sito di interesse può essere ricavata per interpolazione dei valori del
reticolo di riferimento utilizzando i valori di latitudine e longitudine corrispondenti.
Nella figura 3.2.3 viene mostrata la posizione del sito all’interno del reticolo di riferimento.
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Figura 3.2.4. Definizione della accelerazione massima al suolo con probabilità di eccedenza del
10% in 50 anni riferita a suoli rigidi per il sito oggetto dell’intervento (INGV)
Di seguito vengono riportati i parametri sismici corrispondenti al sito indagato in base alle
corrispondenti coordinate geografiche e alla vita di riferimento definita
precedentemente.
Sito in esame.
Coordinate ED50
latitudine: 44,6887540082918
longitudine: 12,2022313525819
Coordinate WGS84
latitudine: 44.687827
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longitudine: 12.201255
Classe: 2
Vita nominale: 50
Siti di riferimento
Sito 1 ID: 16076 Lat: 44,6774Lon: 12,1549 Distanza: 3949,629
Sito 2 ID: 16077 Lat: 44,6782Lon: 12,2251 Distanza: 2156,628
Sito 3 ID: 15855 Lat: 44,7282Lon: 12,2241 Distanza: 4709,078
Sito 4 ID: 15854 Lat: 44,7274Lon: 12,1538 Distanza: 5756,350
Parametri sismici
Categoria topografica: T1
Periodo di riferimento: 50anni
Coefficiente cu: 1
Operatività (SLO):
Probabilità di superamento: 81 %
Tr: 30 [anni]
ag: 0,034 g
Fo: 2,526
Tc*: 0,250 [s]
Danno (SLD):
Probabilità di superamento: 63 %
Tr: 50 [anni]
ag: 0,041 g
Fo: 2,549
Tc*: 0,279 [s]
Salvaguardia della vita (SLV):
Probabilità di superamento: 10 %
Tr: 475 [anni]
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ag: 0,101 g
Fo: 2,580
Tc*: 0,298 [s]
Prevenzione dal collasso (SLC):
Probabilità di superamento: 5 %
Tr: 975 [anni]
ag: 0,130 g
Fo: 2,604
Tc*: 0,299 [s]
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3.3 Caratterizzazione geotecnica e sismica dei siti indagati
Sequenza litostratigrafica
La sequenza lito-stratigrafica dei terreni attraversati è stata elaborata utilizzando
correlazioni semi-empiriche di letteratura, a partire dai risultati di resistenza alla punta e
laterale misurati dalla prova penetrometrica. In particolare si è utilizzata la correlazione
proposta da Robertson (1990), che utilizza le informazioni derivanti dai valori normalizzati
con lo stato tensionale delle resistenze misurate, qc ed fs e della pressione neutra
u(denominati rispettivamente Qt , Fr e Bq).
I pesi per unità di volume dei terreni indagati sono stati ricavati in base ai tipi
litologici da valori di letteratura in base alle indicazioni fornite da Robertson (1990).
Parametri geotecnici idraulici e meccanici
In base alle indicazioni di Robertson (1990) in funzione del tipo litologico è stato
determinato il coefficiente di conducibilità idraulica dei terreni attraversati. In base alle
indicazioni di Jamiolkowski et Al. (1985), assumendo un rapporto tra permeabilità
orizzontale e verticale pari a 5, è stato ricavato il coefficiente di conducibilità idraulica
orizzontale dei terreni.
I terreni a matrice granulare sono stati caratterizzati in termini di parametri geotecnici
utilizzando le seguenti correlazioni:
Angolo di resistenza a taglio di picco con la correlazione di Kulhawy e Mayne
(1990) per sabbie contenenti frazioni limose
Angolo di resistenza a taglio in condizioni di stato critico in base alla relazione
di Bolton (1986)
Densità relativa attraverso la correlazione di Robertson (2009)
Modulo di Young drenato attraverso la correlazione di Baldi et al (1989)
I terreni a matrice fine sono stati caratterizzati in termini di parametri meccanici,
utilizzando le seguenti correlazioni:
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Resistenza al taglio non drenata in funzione della resistenza alla punta in base
alla relazione cu=(qc-v0)/Nk, con v0 tensione totale ed Nk fattore di cono
assunto pari a 15.
Angolo di taglio drenato in base alla correlazione proposta da Mayne e
Campanella (2005)
Modulo di Young attraverso la correlazione di Lunne et al (1997)
Modulo edometrico ricavato in base alla correlazione di Gottardi (2011)
Grado di sovraconsolidazione OCR in base alla correlazione di Gottardi (2011)
Coefficiente di consolidazione verticale ottenuto sulla base dei valori del
modulo edometrico e del coefficiente di conducibilità idraulica
Coefficiente di consolidazione orizzontale ottenuto sulla base della
correlazione di Robertson (2009) adottando un valore del rapporto di
ricompressione RR=0.01.
Classificazione sismica del sito
La classificazione sismica del sito, in ottemperanza a quanto previsto dal DM
14.01.2008, è stata fatta sulla base della determinazione della velocità di propagazione
delle onde taglio equivalente nei primi 30 m di profondità avendo a disposizione le misure
dirette del cono sismico.
Noto l’andamento di VS in base alla correlazione indicata è stato ricavato il valore
di VS,30 utilizzando la seguente espressione:
30
S,30
i
i=1,N S,i
V = hV
Con:
hi : spessore dello strato i-esimo compreso nei primi 30m di profondità
vS,i = velocità delle onde di taglio nello strato i-esimo
N = numero di strati compresi nei primi 30m di profondità
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Verifica a liquefazione
La verifica della suscettibilità a liquefazione dei terreni è stata condotta con un metodo
che utilizza le misure di resistenza alla punta e laterale effettuate dalla prova
penetrometrica condotta.
La procedura semplificata, inizialmente proposta da Seed e Idriss (1971) per valutare la
resistenza a liquefazione, fondamentalmente implica il calcolo di due parametri: il livello di
sollecitazione ciclica del suolo causato dal sisma, espresso come indice di sollecitazione
ciclica CSR (Cyclic Stress Ratio) e la resistenza del suolo alla liquefazione espressa come
indice di resistenza ciclica CRR (Cyclic Resistance Ratio) (calcolato solo per gli strati aventi
indice di classificazione IC<2.6).
Il rapporto di sforzo ciclico CSR è stato determinato come segue (Seed e Idriss, 1971):
max v0 v0 dCSR 0.65 a g ' r
Dove:
amax = accelerazione orizzontale massima in superficie
g = accelerazione di gravità
v = tensione totale alla profondità considerata
’v = tensione efficace alla profondità considerata
rd = coefficiente di riduzione degli sforzi di taglio con la profondità per tenere conto della
deformabilità del terreno calcolato con le espressioni proposte da Youd et Al. (200).
La verifica a liquefazione è condotta in condizione di free-field ovvero di piano di
campagna orizzontale ed in assenza di sforzi di taglio antecedenti il sisma (fattori K e K
assunti pari ad 1).
La verifica del pericolo di liquefazione è in realtà una verifica di resistenza e come
tale richiede il calcolo ed il confronto di due grandezze: la sollecitazione agente indotta
dal sisma di progetto e la resistenza limite alla sollecitazione ciclica che il terreno è in
grado di opporre. Il fattore di resistenza ciclica CRR è stato determinato con l’espressione
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ricavata originariamente per un terremoto di riferimento avente magnitudo M=7.5. Per
terremoti con magnitudo attesa differente occorre correggere il CRR (o analogamente il
fattore di sicurezza) con un opportuno fattore di scala MSF (Magnitude Scaling Factor)
che è funzione della magnitudo di progetto del terremoto, per il quale, nelle verifiche
condotte, è stato adottata l’espressione proposta da Robertson (2009).
Si definisce quindi un fattore di sicurezza nei confronti della liquefazione come
segue:
M 7.5SL
CRRF MSF
CSR
Con MSF calcolato per i due valori di Magnitudo (MSF=1 per M=7.5) definiti nel
precedentemente.
Si applicherà la procedura di verifica proposta originariamente da Robertson e Wride
(1997), nella sua versione recentemente aggiornata (Robertson, 2009).
Per tutte le verticali indagate è stato determinato:
1. Il profilo con la profondità della resistenza a liquefazione espressa in termini di indice di
resistenza ciclica (CRR).
2. Il profilo con la profondità del fattore di sicurezza a liquefazione FSL per terremoti per le
magnitudo considerate.
La procedura da applicare viene schematicamente riassunta di seguito:
Normalizzazione della resistenza alla punta e laterale con lo stato tensionale mediante
un metodo iterativo di calcolo.
Determinazione dell’indice di classificazione del terreno IC che è funzione delle
resistenze normalizzate determinate al passo precedente Il valore di IC = 2.6
rappresenta, nel metodo proposto da Robertson e Wride (1997), una prima soglia di
distinzione tra i terreni considerati non potenzialmente liquefacibili (IC > 2.6) ed i terreni
potenzialmente liquefacibili (IC < 2.6).
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Stima del contenuto di fine a partire dal valore di IC.
Definizione di una resistenza alla punta normalizzata per tenere in conto del contenuto
di fine ( c1N csq ) (calcolata solo per terreni aventi IC<2.6).
Determinazione con la profondità del rapporto CRR (calcolato solo per terreni aventi
IC<2.6)
Determinazione di un profilo del fattore di sicurezza FSL con la profondità (calcolato
solo per terreni aventi IC<2.6).
Nella figura seguente è mostrata la procedura di calcolo (Robertson 2009).
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Valutazione del rapporto di resistenza ciclica CRR (metodo proposto da Robertson, 2009)
Calcolo dei cedimenti post-sismici
Il calcolo dei cedimenti post-sismici è stato effettuato in base al metodo proposto da
Robertson (2009). Il metodo consiste nella valutazione dei cedimenti attesi in base a
correlazioni con i risultati di prove penetro metriche statiche. Il calcolo è condotto in
maniera distinta per terreni granulari e per terreni fini.
Terreni granulari
Il calcolo del cedimento post-sismico dei terreni granulari riguarda la valutazione
dell’addensamento degli strati liquefacibili compresi nei primi 20m di profondità. I
cedimenti sono stati valutati in accordo a Robertson (2009) attraverso la metodologia
elaborata da Zhang et Al. (2002). Sulla base della verticale penetrometrica è stato
definito il valore alla punta normalizzata qc1N,cs, il valore del fattore di sicurezza a
liquefazione FS, e attraverso le funzioni riportate da Zhang et Al. (2002) si sono valutate le
deformazioni volumetriche post sismiche indotte. Noto lo spessore di partenza dello strato,
il cedimento corrispondente è stato ricavato applicando la seguente formula (Robertson,
2009):
vs H
Dove:
v : deformazione post sismica indotta
H : spessore iniziale dello strato
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Valutazione delle deformazioni post-sismiche indotte negli strati granulari.(metodo
proposto da Zhang et Al., 2002)
Terreni fini
In base alle indicazioni riportate nelle Linee Guida AGI (2005), il cedimento dei terreni fini
è dovuto a fenomeni di riconsolidazione conseguenti alla dissipazione delle pressioni
interstiziali accumulatesi durante il terremoto.
Il metodo proposto da Robertson (2009) prevede la definizione di un Rapporto di
Resistenza ciclica (CRR=3%) che valuta la resistenza dei terreni fini a manifestare
deformazioni se soggetti a sollecitazioni sismiche, in base alla seguente espressione:
M 7.5 tnCRR 0.053 Q K
Con:
Qtn=resistenza alla punta penetrometrica normalizzata e corretta in base alla procedura
di Robertson (2009)
K=fattore che considera l’inclinazione del piano campagna (pari ad 1 per piano di
campagna orizzontale)
Si definisce quindi un fattore di sicurezza nei confronti della deformazione post-sismica dei
terreni fini come segue:
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M 7.5S, 3%
CRRF MSF
CSR
Con MSF calcolato per i due valori di Magnitudo pari a 5.81 e 6.14 (MSF=1 per M=7.5) in
base all’espressione di Boulanger & Idriss (2005) valida per terreni fini e differente dal
fattore di scala della magnitudo valevole per i terreni granulari.
il cedimento corrispondente è stato ricavato applicando la seguente formula (Robertson,
2009):
vols H
Dove:
v : deformazione post sismica indotta
H : spessore iniziale dello strato
3%
3%
vol 3
tn tn
3%
vol 2
tn
se FS 0.84
0.8 2.66log(FS )
0.33 10 9log(0.33 Q Q
se FS 0.84
11%
Q
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3.3.1 Risultati
Sequenza litostratigrafica
Nella figura 3.3.1.1 sono riportati i risultati di resistenza alla punta, di resistenza per
attrito laterale, di variazione delle pressioni neutre e il rapporto di attrito con la profondità
misurati nella verticale penetrometrica.
Figura 3.3.1.1. Andamento di qc e fs ed u.
La classificazione dei terreni ottenuta dalla prova penetrometrica mediante la
correlazione adottata (Robertson, 1990) è riportata in dettaglio in figura 3.3.1.2.
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Figura 3.3.1.2. Classificazione dei terreni in base alla correlazione di Robertson (1990).
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La falda freatica è stata individuata circa a quota 1.0 m di profondità da p.c. in
base all’interpretazione della prova penetrometrica.
I pesi per unità di volume dei terreni indagati sono riportati nella figura sottostante.
Figura 3.3.1.3. Peso per unità di volume dei terreni.
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Parametri meccanici ed idraulici ottenuti dall’interpretazione della CPTu
Nelle figure che seguono sono riportati i parametri idraulici e meccanici dei terreni
ottenuti in base alle correlazioni descritte precedentemente con i risultati della
corrispondente verticale penetrometrica.
Figura 3.3.1.3. Andamento dei valori del coefficiente di conducibilità idraulica verticale con la
profondità.
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Figura 3.3.1.4. Andamento dei valori del coefficiente di conducibilità idraulica orizzontale con la
profondità.
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Figura 3.3.1.5. Andamento dei valori del coefficiente di consolidazione verticale con la profondità.
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Figura 3.3.1.6. Andamento dei valori del coefficiente di consolidazione orizzontale con la
profondità.
Figura 3.3.1.7. Terreni a grana grossa: andamento dei valori di angolo di resistenza a taglio di picco
e a volume costante con la profondità.
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Figura 3.3.1.8. Terreni a grana fine: andamento dei valori di angolo di resistenza a taglio con la
profondità.
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Figura 3.3.1.9. Terreni a grana grossa: andamento dei valori di densità relativa con la profondità.
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Figura 3.3.1.10. Terreni a grana grossa: andamento dei valori di modulo di Young con la profondità.
Figura 3.3.1.11. Terreni a grana fine: andamento dei valori di modulo di Young con la profondità.
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Figura 3.3.1.12. Terreni a grana fine: andamento dei valori di resistenza a taglio non drenata con la
profondità.
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Figura 3.3.1.13. Terreni a grana fine: andamento grado di sovraconsolidazione con la profondità.
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90 129 A.C. SETT.2016
Figura 3.3.1.14. Terreni a grana fine: andamento dei valori di modulo edometrico con la profondità.
Figura 3.3.1.15. Terreni a grana fine: andamento dei valori del coefficiente di consolidazione
secondaria con la profondità.
Nella tabella 3.3.1 sono indicati i valori medi, scelti in base ad una stima cautelativa, dei
principali parametri geotecnici dei terreni granulari per ciascuna unità litologica. Nella
tabella 3.3.2 sono indicati i valori medi, scelti in base ad una stima cautelativa, dei
principali parametri geotecnici dei terreni fini per ciascuna unità litologica.
Unità Prof da
p.c. (m)
Tipo
Litol.
Parametri geotecnici
(kN/m3)
‘p
(°)
‘cv
(°)
DR
(%)
E’s
(MPa)
B1 47.5 Sabbia 18 35 31 40 12.8
B2 7.510 Sabbia 18 38 31 55 25
B3 1013 Sabbia 18.5 37 32 40 17.9
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con
intercal.
di limi
sabbiosi
B4 1315 Sabbia 18.5 39 32 55 30
Tabella 3.3.1. Terreni a grana grossa: valori medi per ciascuna unità litologica.
Unità
Prof
da
p.c.
(m)
Tipo
Litol.
Parametri geotecnici
(kN/m3)
cu
(kPa)
Eu
(MPa)
‘
(°)
OCR
(-)
A 14
Terreni fini alernati a
sabbie e limi argilloso
sabbiosi
17 30 8.4 21 1.5
C1 1520 Argilla 18 36 27 24 1.2
C2 2031 Argilla 18 48 24 24 1.2
Tabella 3.3.2. Terreni a grana fine: valori medi per ciascuna unità litologica.
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Classificazione sismica
Nella figura seguente è riportato il profilo di Vs misurato con il cono sismico della verticale
SCPTU.
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Figura 3.3.1.16. Andamento profilo della velocità di propagazione delle onde di taglio VS con
la profondità misurato (tratto da [a])
Il valore di VS,30 è risultato pari a:
30183
S,30
i
i=1,N S,i
V =hV
m/ s
in base ai risultati mostrati il sito è da classificare come di categoria C.
Pertanto i coefficienti sismici per la progettazione risultano i seguenti:
Coefficienti Sismici
SLO:
Ss: 1,500
Cc: 1,660
St: 1,000
Kh: 0,010
Kv: 0,005
Amax: 0,503
Beta: 0,200
SLD:
Ss: 1,500
Cc: 1,600
St: 1,000
Kh: 0,012
Kv: 0,006
Amax: 0,604
Beta: 0,200
SLV:
Ss: 1,500
Cc: 1,570
St: 1,000
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Kh: 0,036
Kv: 0,018
Amax: 1,488
Beta: 0,240
SLC:
Ss: 1,500
Cc: 1,560
St: 1,000
Kh: 0,047
Kv: 0,023
Amax: 1,908
Beta: 0,240
Nel caso specifico comunque per le successive verifiche di liquefazione anziché
l’approccio semplificato si adotterà come accelerazione massima amplificata il profilo
con la profondità ottenuta da un’analisi di risposta sismica locale eseguita dal Geol.
Veronese per il sito, della quale si condivide metodologia e risultati rimandando alla
relazione geologica per i dettagli.
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Verifica a liquefazione
Nelle figure seguenti sono mostrati i risultati delle elaborazioni descritte nella parte
introduttiva del paragrafo.
Figura 3.3.1.17. Risultati del metodo di Robertson (2009): Profilo dell’Indice di classificazione Ic;
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(a) (b)
Figura 3.3.1.18. Risultati del metodo di Robertson (2009): (a) valori normalizzati della resistenza alla
punta; (b) profilo con la profondità di CRRM=7.5 e CSR
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(a) (b)
Figura 3.3.1.19. Risultati del metodo di Robertson (2009): (a) Profilo del fattore di sicurezza per eventi
con magnitudo M=6.14; (b) Profilo del fattore di sicurezza per eventi con magnitudo M=5.30
I terreni presenti non risultano potenzialmente soggetti a fenomeni di liquefazione
significativi per la struttura come confermato anche dall’indice del potenziale di
liquefazione riportato nella seguente figura
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Indice del potenziale a Liquefazione
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Calcolo dei cedimenti post-sismici
Nelle figure seguenti sono mostrati i risultati delle elaborazioni descritte nella parte
introduttiva del paragrafo.
(a) (b)
Figura 3.3.1.20. Risultati del metodo di Robertson (2009) per terreni fini: (a) Andamento della
resistenza ciclica a deformazione con la profondità; (b) Profilo del fattore di sicurezza per eventi
con magnitudo M=6.14 e 5.30
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0 129 A.C. SETT.2016
Figura 3.3.1.21. Risultati del metodo di Robertson (2009): profilo del cedimento post sismico atteso
con la profondità (terreni fini e granulari)
Per la magnitudo di progetto pari a 5.3 i cedimenti post sismici (1cm circa) appaiono
tollerabili per la sovrastruttura.
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1 129 A.C. SETT.2016
3.4 VERIFICA GEOTECNICA DELLE FONDAZIONI PROFONDE
Le fondazioni delle due unità strutturali sono realizzate con plinti su pali per evitare i
problemi di cedimenti a causa dello strtao più superficiale di terreni fini cedevoli. I pali
previsti sono pali trivellati ad elica continua (CFA) con diametro D=0.5m lunghezza 6.5m
con quota testa palo a 1m da piano campagna.
La figura seguente mostra una planimetria della fondazione prevista, rimandando
all’elaborato grafico per i dettagli.
PROGETTO GEOTECNICO ALLO SLU DELLE FONDAZIONI PROFONDE SOGGETTE A
CARICHI ASSIALI
Di seguito vengono descritte le metodologie di calcolo utilizzate per le valutazioni
geotecniche delle fondazioni profonde previste.
Portata di base di calcolo
Tutti i pali previsti sono del tipo CFA.
Nel caso di pali a sostituzione installati in terreni granulari, le operazioni di scavo del foro
comportano uno scarico tensionale che produce fenomeni di rigonfiamento e
rimaneggiamento del terreno circostante. Al di sotto della punta del palo il terreno
aumenta la sua compressibilità, quindi, quando ricaricato, mobilita la resistenza limite a
fronte di cedimenti significativi.
Pertanto, in pratica, il progetto di pali a sostituzione è riferito non alla portata di base
ultima, che sarebbe raggiungibile solo a fronte di cedimenti eccessivi - in generale - non
tollerabili dalle sovrastrutture supportate, ma ad un valore cosiddetto critico, qb,crit ovvero
mobilitato ad un certo cedimento relativo (S/D) compreso tra 0.05 e 0.1 (Gwizdala 1984;
Franke 1989; De Beer 1988; Van Impe et al. 1988, Reese e O’Neill 1988, Bustamante e
Gianneselli 1981; Jamiolkowski e Lancellota 1988, Ghionna et al. 1993; Matsui 1993; O’Neill
e Hassan 1994; Chen e Kulhawy 1994; O’Neill e Reese 1999; Sarri 2001).
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2 129 A.C. SETT.2016
La portata critica corrisponde al raggiungimento dello stato limite ultimo strutturale, in
accordo alle indicazioni contenute nell’Eurocodice 7, ovvero alla condizione di resistenza
limite della sovrastruttura supportata (Jamiolkowski 2003).
La capacità portante unitaria di punta in terreni granulari è stata valutata in funzione
della resistenza alla punta qc misurata nella verticale CPT nell’intorno della punta del palo
attraverso la seguente relazione (Alsamman, 1995):
Portata critica unitaria di base per pali a sostituzione installati in terreni granulari mediante correlazioni con
resistenza alla punta prova CPT (Alsamman 1995)
Il valore di qc utilizzato nel calcolo deriva da una media della misura in sito in una distanza
pari a 1.5D sopra e sotto la punta del palo
La portata di base critica (Qb,crit) è stata quindi calcolata moltiplicando la portata di
base unitaria q b per l’area di base A b del palo considerato:
b,cal b,crit b,crit bQ =Q =q A
Portata per attrito laterale di calcolo
0
1
2
3
4
0 10 20 30
qc (MPa)
qb
,cri
t (M
Pa
)
Sabbie e ghiaie
(s/D)crit = 0.10
qb,crit,max = 3 MPa
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3 129 A.C. SETT.2016
La portata per attrito laterale unitaria (qs) per terreni fini è stata calcolata adottando
il metodo (Skempton 1959, Weltman & Healy 1978, Fleming & Al. 1992, O’Neill & Reese
1999).
Per ogni strato è stato calcolato un valore di resistenza laterale qs,i in base al
corrispondete valore di i come segue:
s,i i u,iq = c
con
i = f (cu,i) coefficiente competente lo strato i-esimo
cu,i = resistenza a taglio non drenata media per lo strato i-esimo
Il coefficiente i è in genere inferiore all’unità a causa del rimaneggiamento dei
terreni fini nelle immediate vicinanze del palo dovuto alle operazioni di installazione. Il
coefficiente i è stato calcolato con la relazione proposta da Chen & Kulhawy (1994)
valida per pali trivellati soggetti a carichi di compressione:
1 ai
u,i
p=0.29+0.19
c
Dove
pa = pressione di riferimento = 101 kPa
cu,i = resistenza a taglio non drenata media dello strato i-esimo
La portata per attrito laterale unitaria (qs) per terreni granulari è stata calcolata
secondo il metodo β in termini di tensioni efficaci per ogni strato i-esimo in cui è suddivisa
la stratigrafia secondo la relazione:
s,i i voq = '
0.5
0.25 1.2i i iβ =1.5 -0.245 z β
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4 129 A.C. SETT.2016
Dove:
’v0 = tensione efficace geostatica media dello strato i-esimo
i = coefficiente di trasferimento dell’attrito laterale di calcolo, funzione della profondità,
in base alla formulazione di Reese et Al. (2006)
Resistenza laterale totale
La portata per attrito laterale dell’i-esimo strato di terreno è fornita dalla relazione
seguente:
i
s,lim s,i s,iQ =q A
con
s,i iA = D L
dove As,i rappresenta l’area laterale del palo nello strato i-esimo e Li la lunghezza del
tratto di fusto del palo che attraversa lo strato i-esimo
La portata laterale totale di calcolo (Qs,cal) è semplicemente ottenuta dalla somma
delle portate i-esime determinate per ogni singolo strato attraversato dal palo:
i
s,cal s,lim
i
Q = Q
dove As,i rappresenta l’area laterale del palo nello strato i-esimo e Li la lunghezza del
tratto di fusto del palo che attraversa lo strato i-esimo.
Portata totale di calcolo del palo
La portata totale di calcolo del palo è fornita dalla somma della portata di base e
della portata per attrito laterale:
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5 129 A.C. SETT.2016
cal b,cal s,calQ =Q +Q
Verifica agli stati limite ultimi secondo il DM 14.01.2008
La procedura di dimensionamento agli Stati Limite seguita nel calcolo è quella riportata
nel D.M.14.01.08 a cui si rimanda per i dettagli. La metodologia consiste nel calcolare la
resistenza a compressione del palo applicando dei coefficienti di correlazione per
considerare la variabilità della resistenza del palo (per i diversi profili indagati) ed ottenere
la resistenza caratteristica. Utilizzando i coefficienti parziali di sicurezza si ottengono quindi i
valori di progetto. Nel presente progetto è stato adottato l’approccio alla progettazione
2 della norma:
Approccio 2:
(A1+M1+R3) – in seguito indicata come DA2
Approccio alla progettazione 2 - DA2 - (set di fattori parziali A1+M1+R3)
In questo Approccio alla progettazione 2 i valori di calcolo della portata di base e laterale
del palo sono ottenuti utilizzando le espressioni descritte precedentemente ed
applicando i fattori di sicurezza parziali sulle azioni e sui parametri di resistenza del terreno
così definiti (si riportano quelli significativi utilizzati):
Set A1 (fattori parziali di sicurezza sulle azioni)
(Tabella 6.2.I DM 14.01.08)
Carichi Permanenti (sfavorevoli): G1=1.3
Carichi Variabili (sfavorevoli): Qi=1.5
Set M1 (fattori parziali di sicurezza sui parametri geotecnici del terreno)
(Tabella 6.2.II DM 14.01.08)
Tangente dell’angolo di resistenza a taglio: ’=1.0
Resistenza non drenata: cu=1.0
Peso dell’unità di volume: =1.0
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Il valore caratteristico delle resistenze si ottiene applicando i coefficienti di correlazione
(Tabella 6.4.IV del DM 14.01.08) 3 e 4 applicati rispettivamente ai valori medi ed ai valori
minimi delle resistenze di calcolo. Tali coefficienti di correlazione dipendono dal numero di
verticali indagate.
Poiché per ciascuna palificata sono stati utilizzati i risultati di una verticale completa di
indagine (1 CPTU) si è adottato come numero di verticali per la definizione dei fattori di
correlazione il valore n=1 per il quale:
n=1 3 =1.7; 4 = 1.7 (Tabella 6.4.IV DM 14.01.08)
In base a quanto stabilito dall’Eurocodice 7 parte 1 (punto 7.6.2.3(7)) tali fattori possono
essere divisi per un fattore 1.1 nel caso la struttura di collegamento dei pali sia
sufficientemente rigida da ripartire il carico tra i pali (come nel caso in progetto). In tale
fase a favore di sicurezza non è stato impiegato tale coefficiente.
Il valore caratteristico delle resistenze (laterale e di base) è ottenuto a partire dai valori di
calcolo (assunti come valori medi) in base alle seguenti espressioni:
s,cals,k
3
QQ =
b,calb,k
3
QQ =
Il valore limite di progetto del carico del palo si ottiene applicando i fattori parziali di
sicurezza (Tabella 6.4.II DM 14.01.08) s e b del set R3 rispettivamente applicati alla
resistenza laterale (in compressione) e a quella di base corrispondenti a pali trivellati.
Laterale, Pali CFA, carico di compressione s = 1.15 (Tabella 6.4.II DM 14.01.08)
Base, Pali CFA b = 1.30 (Tabella 6.4.II DM 14.01.08)
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I valori di progetto della portata laterale e di base valgono pertanto:
s,k
s,d
s
b,k
b,d
b
La capacità portante totale secondo l’approccio agli Stati Limite vale pertanto:
tot,d b,d s,d p G1Q =Q +Q -W
con Wp: peso del palo di calcolo
Tale valore deve essere confrontato con il carico massimo verticale trasmesso al palo
dalla fondazione.
In caso di carico di trazione, viene meno il contributo della portata di punta e il fattore di
sicurezza parziale da applicare alla resistenza laterale è pari a:
Laterale, Pali trivellati, carico di trazione s = 1.25 (Tabella 6.4.II DM 14.01.08)
La capacità portante totale nel caso di trazione secondo l’approccio agli Stati Limite vale
pertanto:
tot,d s,d p G1 uQ = Q +W W
con
Wp: peso del palo di calcolo
Wu: eventuale sottospinta idraulica
Pali in gruppo
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Essendo l’interasse tra i pali pari a 3D (con D diametro del palo), in base ad indicazioni di
letteratura (e.g. Fleming et Al. 1992) si possono ritenere trascurabili gli effetti di gruppo,
potendo pertanto adottare che la capacità portante del gruppo di pali sia pari alla
capacità portante valutata per il palo singolo moltiplicata per il numero dei pali in quanto
la rottura a blocco dell’insieme dei pali risulta essere sempre maggiore della somma delle
capacità portanti dei pali singoli.
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AZIONI TRASMESSE DALLA STRUTTURA AI PALI
La ripartizione dei carichi tra i pali costituenti la palificata sotto il plinto è stata effettuata
ricorrendo ad un foglio di calcolo che ripartisce i carichi in funzione della rigidezza dei pali
e dei terreni attraversati e che considera anche gli effetti di gruppo (Teoria di Reese) nella
ripartizione dei carichi orizzontali. Nel foglio prima si calcolano le rigidezze dei pali soggetti
a carichi orizzontali e verticali e poi la distribuzione dei carichi per le combinazioni indicate
precedentemente. Il calcolo viene eseguito discretizzando in 6 strati il terreno di
fondazione pertanto i parametri di alcune delle unità litologiche saranno accorpati
utilizzando il criterio della media pesata. Per i moduli elastici del terreno si utilizzano i valori
di Eu per i terreni fini ed E’s per quelli granulari (si rimanda alla relazione geotecnica per i
valori); i corrispondenti moduli di taglio del terreno sono ricavati a partire dai moduli
elastici utilizzando la teoria dell’elasicità e i coefficienti di Poisson =0.3 per i terreni
granulari e =0.5 per i terreni fini.
La rigidezza orizzontale dei terreni è stata valutata ricorrendo all’approccio di Chiarugi e
Maia (1969). Il metodo calcola il modulo di reazione in funzione del modulo di reazione,
del diametro del palo e del coefficiente di Poisson. La formula applicata per calcolare il
modulo di reazione con questo metodo è la seguente:
Nella precedente formula Eed è il modulo elastico di progetto del terreno, D è il diametro
del palo, ν è il coefficiente di Poisson ed EJ è la rigidezza flessionale del palo (costituito da
cls C25/30).
Si riportano nel seguito i risultati.
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AZIONI SUI PALI ZONA CAMPI
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Le sollecitazioni massime agenti sul palo più caricato della palificata sono le seguenti (tali
azioni, già fattorizzate, saranno quelle impiegate per la verifica dei pali):
(N in kN, M in kN m, T in kN)
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AZIONI SUI PALI ZONA SERVIZI-PALESTRA
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Le sollecitazioni massime agenti sul palo più caricato della palificata sono le seguenti (tali
azioni, già fattorizzate, saranno quelle impiegate per la verifica dei pali):
(N in kN, M in kN m, T in kN)
RISULTATI DEL CALCOLO GEOTECNICO
Nella tabella seguente sono riportati i risultati del calcolo per la portata per attrito laterale
ottenuti dall’applicazione delle formule descritte nei paragrafi precedenti, applicandole
ai conci discreti in cui è stato suddiviso il fusto del palo.
Risultati del calcolo per la portata laterale.
Per il calcolo del carico di base critico è stata assunta una resistenza media della punta
penetro metrica calcolata nell’intervallo compreso tra zp-1.5D e zp+1.5D (con zp quota
della punta del palo) pari a qc=5.85 MPa.
Tipo Terreno
Terreni
fini
Terreni
granulari
Terreni
granulari
Terreni
granulari
Terreni
fini
Terreni
fini
Terreni
granulari
Terreni
fini
Terreni
granulari
Profondità
letto strato
Profondità
media stratosigma u0 sigma' tipo s cu 'cv qc, medio qsi qsi Qsi Qsi
(m) (m) (kPa) (kPa) (kPa) (m) (kPa) (°) (MPa) (-) (-) (kPa) (kPa) (kN) (kN)
1.5 1.25 22.5 12.3 10.2 fine 0.5 30 0 0 0 0.930 27.890 0.0 21.894 0.00
2 1.75 31.5 17.2 14.3 fine 0.5 30 0 0 0 0.930 27.890 0.0 21.894 0.00
2.5 2.25 40.5 22.1 18.4 fine 0.5 30 0 0 0 0.930 27.890 0.0 21.894 0.00
3 2.75 49.5 27.0 22.5 fine 0.5 30 0 0 0 0.930 27.890 0.0 21.894 0.00
3.5 3.25 58.5 31.9 26.6 fine 0.5 30 0 0 0 0.930 27.890 0.0 21.894 0.00
4 3.75 67.5 36.8 30.7 fine 0.5 30 0 0 0 0.930 27.890 0.0 21.894 0.00
4.5 4.25 76.5 41.7 34.8 granulare 0.5 0 31 4.7 0.99492 0.000 0.000 34.6 0.000 27.19
5 4.75 85.5 46.6 38.9 granulare 0.5 0 31 4.7 0.966035 0.000 0.000 37.6 0.000 29.50
5.5 5.25 94.5 51.5 43.0 granulare 0.5 0 31 4.7 0.938634 0.000 0.000 40.4 0.000 31.68
6 5.75 103.5 56.4 47.1 granulare 0.5 0 31 4.7 0.912511 0.000 0.00 43.0 0.00 33.73
6.5 6.25 112.5 61.3 51.2 granulare 0.5 0 31 4.7 0.8875 0.000 0.00 45.4 0.00 35.66
7 6.75 121.5 66.2 55.3 granulare 0.5 0 31 4.7 0.863471 0.000 0.00 47.735 0.00 37.472
7.5 7.25 130.5 71.1 59.4 granulare 0.5 0 31 4.7 0.840317 0.000 0.00 49.896 0.00 39.168
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Per i pali delle pile i risultati del calcolo per la definizione della portata geotecnica di
progetto sono riassunti nella tabella seguente.
Portata geotecnica di progetto a carichi assiali dei pali.
Il carico massimo trasmesso al palo singolo più caricato risulta inferiore al carico di
progetto sopra riportato e pertanto il palo è adeguatamente dimensionato in termini di
capacità portante ai carichi assiali riportati nel capitolo precedente. La lunghezza del
palo deriva inoltre dalla necessità di attestarlo adeguatamente nello strato sabbioso di
base per il quale è stata assunta nel calcolo la piena mobilitazione della portata di base
in terreni granulari.
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PROGETTO GEOTECNICO ALLO SLU DELLE FONDAZIONI PROFONDE SOGGETTE A
CARICHI TRASVERSALI
l carico limite orizzontale è stato calcolato secondo la teoria sviluppata da Broms il quale
assume che il comportamento dell'interfaccia palo-terreno sia di tipo rigido
perfettamente plastico, e cioè che la resistenza del terreno si mobiliti interamente per un
qualsiasi valore non nullo dello spostamento a rimanga costante al crescere dello
spostamento stesso.
Si assume che il comportamento flessionale del palo sia di tipo rigido-perfettamente
plastico, vale a dire che le rotazioni elastiche del palo sono trascurabili finché il momento
flettente non raggiunge il valore My di plasticizzazione (calcolato per il palo
corrispondente in base ai risultati riportati nel paragrafo 5).
Per i terreni coesivi Broms propone di adottare una reazione del terreno costante con la
profondità pari a:
p = 9 cu B
con reazione nulla fino alla profondità di 1.5 d; avendo indicato con:
cu = Coesione non drenata,
B = Diametro del palo
p = Reazione del terreno per unità di lunghezza del palo.
Per i terreni incoerenti si assume che la resistenza vari linearmente con la profondità
secondo la legge:
p = 3Kp z B
avendo indicato con:
p = Reazione del terreno per unità di lunghezza del palo;
Kp = Coefficiente di spinta passiva;
= Peso unità di volume del terreno;
z = Profondità;
B = Diametro del palo.
Una volta determinato il carico limite orizzontale di calcolo il carico limite orizzontale di
progetto si ottiene applicando il fattore di correlazione definito precedentemente (3=1.6,
n. verticali indagate 3) ed il fattore di sicurezza parziale del corrispondente SLU che, per
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l’approccio alla progettazione (DA2 A1+M1+R3) considerato vale T=1.3 (DM 14.01.2008,
Tab. 6.4.VI):
T,cal
T,d
3 T
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Risultati del calcolo pali zona campi
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(impiegando come armatura per il calcolo del momento di plasticizzazione del palo
n.612 con copri ferro pari a 7cm)
Il valore di carico limite orizzontale di progetto è superiore al massimo taglio agente
(si rimanda al paragrafo precedente sulle sollecitazioni per i valori)
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Risultati del calcolo pali zona servizi e palestra
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(impiegando come armatura per il calcolo del momento di plasticizzazione del palo
n.612 con copri ferro pari a 7cm)
Il valore di carico limite orizzontale di progetto è superiore al massimo taglio agente
(si rimanda al paragrafo precedente sulle sollecitazioni per i valori)
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PROGETTO GEOTECNICO ALLO SLE DELLE FONDAZIONI PROFONDE SOGGETTE A
CARICHI ASSIALI (CALCOLO DEI CEDIMENTI)
Il metodo iperbolico modificato rappresenta uno sviluppo dello studio di Chin
(1970,1972,1983) che consente di stimare il cedimento di pali singoli partendo dall’idea
che il diagramma carico-cedimento, per il corpo di un palo e la sua base, abbia un
andamento iperbolico. I valori del carico ultimo laterale (Qsu) e la resistenza di base
ultima (Qbu) rappresentano i termini asintotici della curva (figura a) (Terzaghi, 1943). Sotto
queste ipotesi è possibile giungere ad una rappresentazione linearizzata del problema
considerando la variazione della quantità S/Q rispetto allo spostamento S (figura b).
Lo studio di Fleming ha dimostrato che gli spostamenti totali stimati col metodo di Chin
erano distorti dall’accorciamento elastico del corpo del palo e suggerì una tecnica
semplificata per la quale la deformazione elastica del palo può essere determinata, con
sufficiente accuratezza, sottraendo alla stima di Chin l’accorciamento del palo.
Considerando lo schema in figura l’accorciamento elastico del palo dipende dal carico
applicato Q in rapporto all’attrito laterale ultimo Qsu. In particolare se la
deformazione elastica del corpo del palo corrisponde alla somma dell’accorciamento
elastico lungo la zona ad attrito basso o nullo e quello che si sviluppa lungo la parte attiva
del fusto:
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Se, invece, si ha che bisogna considerare un ulteriore accorciamento legato alla
parte attiva del palo che deve essere aggiunta alla deformazione elastica:
I parametri della formula sono:
: diametro testa del palo.
: modulo di elasticità del materiale del palo il cui valore può essere ricavato da
una interpolazione lineare tra i valori di per calcestruzzo con
forza specifica di e il valore di per calcestruzzo da
.
: lunghezza del palo ad attrito basso o nullo.
: lunghezza attiva del palo.
: rapporto della lunghezza equivalente del fusto del palo rispetto alla lunghezza
attiva . Si può considerare un valore di 0.5 quando si ha un attrito che si sviluppa
uniformemente lungo oppure quando il palo è inserito in sabbia o ghiaia. Per
pali in argilla caratterizzati da uno sforzo che cresce in profondità si può usare un
valore di 0.45.
Lo spostamento del palo rigido può essere calcolato sapendo che la somma dell’attrito
laterale e della resistenza di base corrisponde al carico totale applicato alla testa del
palo.
Considerando il palo rigido lo spostamento totale in testa è uguale a quello che si ottiene
lungo il fusto ed è uguale a quello misurato alla base del palo:
Dal grafico linearizzato si può vedere che lo spostamento lungo il fusto del palo può
essere calcolato come:
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6 129 A.C. SETT.2016
In cui
: fattore adimensionale di flessibilità terreno/fusto.
: diametro testa.
: attrito.
: attrito ultimo determinato col metodo statico (condizione drenata)
L’equazione dello spostamento alla base del palo ricavata da Fleming è:
dove
: diametro della base del palo.
: resistenza alla base.
: resistenza ultima alla base
: modulo di taglio corrispondente a
Infine, ponendo la condizione di uguaglianza e considerando il carico totale
applicato Q si ottiene lo spostamento totale di un palo rigido considerando solo i valori
positivi della relazione:
In cui le variabili sono così definite:
Lo spostamento complessivo del palo comprende la componente di spostamento rigido
e quella di accorciamento elastico.
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RELAZIONE OPERE STRUTTURALI E GEOTECNICHE Fg. Di Compilato Data 12
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Il calcolo è stato condotto con il codice numerico MP-Geostru a partire dai valori di
carico ultimo laterale e di base dei pali definiti nel paragrafo specifico della presente
relazione.
Il cedimento complessivo della palificata (p) è stato calcolato a partire dal cedimento
del palo singolo (St) con il metodo di Viggiani (1999):
R= ((n x s)/L)0.5
con
n= numero di pali
s = spaziatura tra i pali
L = lunghezza del palo
Coefficiente di gruppo
Rg = 0.5/R+0.13/R2
Cedimento complessivo della palificata:
p = n x Rg x St
Il calcolo dei cedimenti è stato eseguito assumendo, per ciascuna opera, che il palo
singolo sia soggetto al carico massimo verticale derivante dai carichi permanenti. È
stato valutato inoltre il cedimento dei pali in gruppo con il metodo proposto da
Viggiani (1999) assumendo che tutti i pali siano caricati con il carico massimo
(assunzione a favore di sicurezza).
Risultati del calcolo pali zona campi
Cedimento del palo singolo
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Cedimento del gruppo di pali
I cedimenti ottenuti sono compatibili con la statica della sovrastruttura. Si consideri inoltre
che una quota di questi cedimenti saranno assorbiti prima della realizzazione delle finiture
essendo di natura elastica e principalmente dovuti ai pesi propri.
Cedimento pali in gruppo (Viggiani 1999)
num pali n 3
interasse s 1.5 m
lunghezza palo 6.5 m
Coeff. R 0.83205
Coeff. Gruppo Rg 0.788703
Cedimento palo singolo 0.62 mm
Cedimento palificata 1.466988 mm
Studio Malano
Colombi Roversi & Associati
S.S.T.
Comune COMACCHIO (FE) PROGETTO
DEFINITIVO Revisioni
Progetto NUOVO IMPIANTO SPORTIVO
COPERTO PER BEACH TENNIS E
PALESTRA FITNESS
0
Doc. n°
R02
RELAZIONE OPERE STRUTTURALI E GEOTECNICHE Fg. Di Compilato Data 12
9 129 A.C. SETT.2016
Risultati del calcolo pali zona palestra e servizi
Cedimento del palo singolo
Cedimento del gruppo di pali
I cedimenti ottenuti sono compatibili con la statica della sovrastruttura. Si consideri inoltre
che una quota di questi cedimenti saranno assorbiti prima della realizzazione delle finiture
essendo di natura elastica e principalmente dovuti ai pesi propri.