Comune di Sauris - Località Sauris di Sotto – Variante n.27 al P.R.G.C.
21
Tutti i fattori presenti nelle precedenti formule dipendono dall’accelerazione massima attesa sul sito di riferimento rigido e dalle caratteristiche geomorfologiche del territorio.
amax = SS ST ag
SS (effetto di amplificazione stratigrafica): 0.90 ≤Ss≤ 1.80; è funzione di F0 (Fattore massimo di amplificazione dello spettro in accelerazione orizzontale) e della categoria di suolo (A, B, C, D, E). ST (effetto di amplificazione topografica).
Il valore di ST varia con il variare delle quattro categorie topografiche introdotte:
T1(ST = 1.0) T2(ST = 1.20) T3(ST =1.20) T4(ST = 1.40).
Questi valori sono calcolati come funzione del punto in cui si trova il sito oggetto di analisi. Il parametro di entrata per il calcolo è il tempo di ritorno dell’evento sismico che è valutato come segue: TR=-VR/ln(1-PVR) Con VR vita di riferimento della costruzione e PVR probabilità di superamento, nella vita di riferimento, associata allo stato limite considerato. La vita di riferimento dipende dalla vita nominale della costruzione e dalla classe d’uso della costruzione (in linea con quanto previsto al punto 2.4.3 delle NTC). In ogni caso VR dovrà essere maggiore o uguale a 35 anni.
Ricerca della superficie di scorrimento critica In presenza di mezzi omogenei non si hanno a disposizione metodi per individuare la superficie di scorrimento critica ed occorre esaminarne un numero elevato di potenziali superfici. Nel caso vengano ipotizzate superfici di forma circolare, la ricerca diventa più semplice, in quanto dopo aver posizionato una maglia dei centri costituita da m righe e n colonne saranno esaminate tutte le superfici aventi per centro il generico nodo della maglia m x n e raggio variabile in un determinato range di valori tale da esaminare superfici cinematicamente ammissibili. Analisi di stabilità dei pendii con BELL ======================================================================== Lat./Long. 46,471014/12,713199 Normativa NTC 2008 Numero di strati 2,0 Numero dei conci 10,0 Grado di sicurezza ritenuto accettabile 1,0 Coefficiente parziale resistenza 1,1 Analisi Condizione drenata Superficie di forma circolare ======================================================================== Maglia dei Centri ======================================================================== Ascissa vertice sinistro inferiore xi 10,11 m Ordinata vertice sinistro inferiore yi 18,82 m Ascissa vertice destro superiore xs 22,14 m Ordinata vertice destro superiore ys 27,3 m Passo di ricerca 10,0 Numero di celle lungo x 10,0 Numero di celle lungo y 10,0 ======================================================================== Coefficienti sismici [N.T.C.]
Comune di Sauris - Località Sauris di Sotto – Variante n.27 al P.R.G.C.
22
======================================================================== Dati generali Tipo opera: 2 - Opere ordinarie Classe d'uso: Classe II Vita nominale: 50,0 [anni] Vita di riferimento: 50,0 [anni] Parametri sismici su sito di riferimento Categoria sottosuolo: B Categoria topografica: T2
S.L. Stato limite
TR Tempo ritorno
[anni]
ag [m/s²]
F0 [-]
TC* [sec]
S.L.O. 30,0 0,47 2,47 0,23 S.L.D. 50,0 0,62 2,47 0,26 S.L.V. 475,0 1,74 2,45 0,33 S.L.C. 975,0 2,3 2,5 0,35
Coefficienti sismici orizzontali e verticali Opera: Stabilità dei pendii e Fondazioni
S.L. Stato limite
amax [m/s²]
beta [-]
kh [-]
kv [sec]
S.L.O. 0,564 0,2 0,0115 0,0058 S.L.D. 0,744 0,2 0,0152 0,0076 S.L.V. 2,088 0,24 0,0511 0,0256 S.L.C. 2,6805 0,28 0,0765 0,0383
Coefficiente azione sismica orizzontale 0,0115 Coefficiente azione sismica verticale 0,0058 Vertici profilo
N X m
y m
1 0,0 2,0 2 6,0 4,3 3 12,0 5,6 4 18,0 9,0 5 24,0 12,3 6 30,0 15,7 7 33,0 15,65 8 39,0 12,3 9 45,5 8,75
10 52,5 8,7 11 59,0 8,7
Vertici strato 1 N X
m y m
1 0,0 2,0 2 6,0 4,3 3 12,0 5,6 4 18,0 6,87 5 24,0 7,97 6 30,0 9,15 7 33,0 9,64 8 39,0 10,61 9 41,04 11,18 10 41,04 11,18 11 45,5 8,75 12 52,5 8,7 13 59,0 8,7
Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno ======================================================================== Tangente angolo di resistenza al taglio 1,25 Coesione efficace 1,25 Coesione non drenata 1,4 Riduzione parametri geotecnici terreno No ========================================================================
Comune di Sauris - Località Sauris di Sotto – Variante n.27 al P.R.G.C.
23
Stratigrafia c: coesione; cu: coesione non drenata; Fi: Angolo di attrito; G: Peso Specifico; Gs: Peso Specifico Saturo; K: Modulo di Winkler
Strato c (kg/cm²)
cu (kg/cm²)
Fi (°)
G (Kg/m³)
Gs (Kg/m³)
K (Kg/cm³)
Litologia
1 0.01 35 1800 1800 0,00 Sabbia o sabbia limosa densa 2 0.1 30 1800 1800 0,00 Ghiaia con sabbia o ghiaia sabbiosa
Carichi concentrati
N° x m
y m
Fx (Kg)
Fy (Kg)
M (Kgm)
1 35,49 14,21 0 6000 0 2 37,92 12,89 0 8000 0 3 39,99 11,67 0 12000 0 4 43,01 10,19 0 16000 0
Risultati analisi pendio [NTC 2008: [A2+M2+R2]] ======================================================================== Fs minimo individuato 1,31 Ascissa centro superficie 13,12 m Ordinata centro superficie 26,87 m Raggio superficie 19,72 m ======================================================================== Analisi dei conci. Superficie...xc = 13,118 yc = 26,872 Rc = 19,716 Fs=1,3097
-------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- Nr. B Alfa Li Wi Kh•Wi Kv•Wi c Fi Ui N'i Ti m (°) m (Kg) (Kg) (Kg) (kg/cm²) (°) (Kg) (Kg) (Kg) -------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- 1 1,4 7,2 1,42 813,59 9,76 4,88 0,01 35,0 0,0 164,5 177,4 2 1,71 11,8 1,75 2902,72 34,83 17,42 0,01 35,0 0,0 1082,9 644,9 3 1,1 16,0 1,14 2736,71 32,84 16,42 0,01 35,0 0,0 897,1 512,3 4 1,4 19,8 1,49 4213,44 50,56 25,28 0,01 35,0 0,0 2205,3 1169,3 5 1,4 24,2 1,54 4730,36 56,76 28,38 0,01 35,0 0,0 3084,9 1596,8 6 2,09 30,0 2,42 7305,36 87,66 43,83 0,01 35,0 0,0 9082,7 4559,6 7 0,72 34,8 0,87 2356,51 28,28 14,14 0,01 35,0 0,0 1207,5 636,5 8 1,4 38,6 1,8 4145,2 49,74 24,87 0,01 35,0 0,0 4791,1 2426,0 9 1,4 44,1 1,96 3036,83 36,44 18,22 0,01 35,0 0,0 4252,8 2164,4 10 1,4 50,1 2,19 1238,59 14,86 7,43 0,01 35,0 0,0 2142,3 1138,7
COROGRAFIA
Area in esame
Tav.1
1300
1275
1250
1225
1350
1325
1400
1375
1207.0
1197.4
1199.7
1274.0
1234.3
1211.2
1384.2
1390.7
1343.5
1369.1
1339.0
1340.8
1417.2
1391.0
1321.7
1314.8
1318.6
1319.6
1295.0
1292.3
1257.2
1287.3
1249.0
1352.0
1237.9
1225.11225.6
1257.6
1217.0
1417.8
1336.7
1264.9
1408.4
1220.9
KO
RT
OL
RIO
SÀURIS DI SOTTO
(SEDE COMUNALE)STAVOLI STREITAR
STAVOLI GEIBERSWELDIS
STAVOLO PRONT
MAINA
PILEICHELE
CAI 218
CAI 218
CA
I 21
8
Scala 1:5000
CARTA GEOLOGICA
Morena di fondo
Formazione a Bellerophon
Quaternario
Permiano
Sovrascorrimento
Tav. 2
Formazione a Bellerophon(gessi e marne gessose)
Permiano
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1250
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1350
1325
1400
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1197.4
1199.7
1274.0
1234.3
1211.2
1384.2
1390.7
1343.5
1369.1
1339.0
1340.8
1417.2
1391.0
1321.7
1314.8
1318.6
1319.6
1295.0
1292.3
1257.2
1287.3
1249.0
1352.0
1237.9
1225.11225.6
1257.6
1217.0
1417.8
1336.7
1264.9
1408.4
1220.9
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RIO
SÀURIS DI SOTTO
(SEDE COMUNALE)STAVOLI STREITAR
STAVOLI GEIBERSWELDIS
STAVOLO PRONT
MAINA
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CAI 218
CAI 218
CA
I 21
8
Scala 1:5000
1300
1275
1250
1225
1350
132
5
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1475
1450
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14
00
137
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14251475
1425
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50
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1325 1
30
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12
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46
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12
01
.4
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39
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13
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12
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13
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14
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13
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13
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13
02
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13
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13
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13
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13
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13
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13
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14
17
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13
91
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13
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13
18
.6
13
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.6
12
95
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12
92
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12
57
.2
12
87
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49
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13
52
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12
37
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12
25
.112
25
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12
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15
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14
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11
85
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12
16
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12
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Tav. 3
173
VISTE DELL’AMMASSO ROCCIOSO DEL CRINALE A RIDOSSO DELL’AREA DEL BACINO
Tav. 3a
1300
1275
1250
1225
1350
1325
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1375
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1197.4
1199.7
1274.0
1234.3
1211.2
1384.2
1390.7
1343.5
1369.1
1339.0
1340.8
1417.2
1391.0
1321.7
1314.8
1318.6
1319.6
1295.0
1292.3
1257.2
1287.3
1249.0
1352.0
1237.9
1225.11225.6
1257.6
1217.0
1417.8
1336.7
1264.9
1408.4
1220.9
KO
RT
OL
RIO
SÀURIS DI SOTTO
(SEDE COMUNALE)STAVOLI STREITAR
STAVOLI GEIBERSWELDIS
STAVOLO PRONT
MAINA
PILEICHELE
CAI 218
CAI 218
CA
I 21
8
Scala 1:5000
1
1Sondaggio eseguito a Ott. 2015
2 Sondaggio eseguito a Giu. 1994
7Prova penetrometrica dinamica 1994
7
2
UBICAZIONE INDAGINI
Tav. 4
BACINO
3
4
2
1
1Prova HVSR Gennaio 2016
Tav. 5
COMUNE DI SAURIS dott. GIANNI LENARDUZZIViale Ledra, 5 2 - 33100 Udine
tel. 0432-232747
RILIEVO FALDA DAL P.C.
FORO: 1 ATTREZZATURA: NENZI
DATA INIZIO: 10.10.2015 DATA FINE: 15.10,2015
PR
OF
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DESCRIZIONE STRATIGRAFICA
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Prof. N
20 40 60 80
REALIZZAZIONE DI UN BACINO D'INNEVAMENTO
R.Q.D.
20 40 60 80
In data 12.10.2015 a - 21,00m
In data 04.11.2015 a - 34,70m
S.P.T
1
7
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Pag. 1 di 2
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Terreno vegetale
9.00139.15
9.309.45
1715
15.001215.15
15.3015.45
1413
Ghiaia grossa e ghiaietto misto a limo;presenza di ciottoli a scaglie di naturamarnosa gessosa
Ghiaia grossa e ghiaietto misto a limo;presenza di ciottoli a scaglie di naturamarnosa gessosa
come sopra
Ghiaia poligenica, mal gradata, la matriceper lo più limosa a livelli, debolmenteargillosa, nocciola con zonature e sfumatureverdastre violacee
Tav. 6
COMUNE DI SAURIS dott. GIANNI LENARDUZZIViale Ledra, 5 2 - 33100 Udine
tel. 0432-232747
RILIEVO FALDA DAL P.C.
FORO: 1 ATTREZZATURA: NENZI
DATA INIZIO: 10.10.2015 DATA FINE: 15.10,2015
PR
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Prof. N
20 40 60 80
REALIZZAZIONE DI UN BACINO D'INNEVAMENTO
R.Q.D.
20 40 60 80
In data 12.10.2015 a - 21,00m
In data 04.11.2015 a - 34,70m
S.P.T
27
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40
21
Fine perforazione a m. 39,00
Pag. 2 di 2
CA
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T6
S
10
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0
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21.001821.15
21.3021.45
2520
Ghiaia grossa e ghiaietto misto a limo;presenza di ciottoli a scaglie di naturamarnosa gessosa
Ghiaia grossa e ghiaietto misto a limo;presenza di ciottoli a scaglie di naturamarnosa gessosa
Ghiaia poligenica, mal gradata, la matriceper lo più limosa a livelli, debolmenteargillosa, nocciola con zonature e sfumatureverdastre violacee
Scaglie di marna gessosa
Curva H/V sperimentale (linea continua:media; linea a tratteggio: deviazione standard)
INDAGINE GEOFISICA A STAZIONE SINGOLA N. 1
Spettri delle singole componenti del moto (N-S, E-W, Up-Down)
In colore verde curva sperimentale, in magenta curva teorica ottenuta per il modello di sottosuolo considerato
DirettivitàPersistenza
Peak frequency (Hz): 1.6 (±4.2)
Peak HVSR value: 1.4 (±0.7)
=== Criteria for a reliable H/V curve ================================
#1. [f0 > 10/Lw]: 1.636 > 0.5 (OK)
#2. [nc > 200]: 1865 > 200 (OK)
#3. [f0>0.5Hz; sigmaA(f) < 2 for 0.5f0 < f < 2f0] (OK)
=== Criteria for a clear H/V peak (at least 5 should be fulfilled) ===========
#1. [exists f- in the range [f0/4, f0] | AH/V(f-) < A0/2]: yes, at frequency 0.5Hz (OK)
#2. [exists f+ in the range [f0, 4f0] | AH/V(f+) < A0/2]: yes, at frequency 6.2Hz (OK)
#3. [A0 > 2]: 1.4 < 2 (NO)
#4. [fpeak[Ah/v(f) ± sigmaA(f)] = f0 ± 5%]: (NO)
#5. [sigmaf < epsilon(f0)]: 4.159 > 0.164 (NO)
#6. [sigmaA(f0) < theta(f0)]: 0.670 < 1.78 (OK)
Criteri di SESAME
Tav.7
DirettivitàPersistenza
In colore verde curva sperimentale, in magenta curva teorica ottenuta per il modello di sottosuolo considerato
Peak frequency (Hz): 1.6 (±2.9)
Peak HVSR value: 1.9 (±0.5)
=== Criteria for a reliable H/V curve ================================
#1. [f0 > 10/Lw]: 1.563 > 0.2 (OK)
#2. [nc > 200]: 1641 > 200 (OK)
#3. [f0>0.5Hz; sigmaA(f) < 2 for 0.5f0 < f < 2f0] (OK)
=== Criteria for a clear H/V peak (at least 5 should be fulfilled) ===========
#1. [exists f- in the range [f0/4, f0] | AH/V(f-) < A0/2]: yes (considering standard deviations), at frequency 0.5Hz (OK)
#2. [exists f+ in the range [f0, 4f0] | AH/V(f+) < A0/2]: yes, at frequency 4.1Hz (OK)
#3. [A0 > 2]: 1.9 < 2 (NO)
#4. [fpeak[Ah/v(f) ± sigmaA(f)] = f0 ± 5%]: (OK)
#5. [sigmaf < epsilon(f0)]: 2.917 > 0.156 (NO)
#6. [sigmaA(f0) < theta(f0)]: 0.528 < 1.78 (OK)
Criteri di SESAME
INDAGINE GEOFISICA A STAZIONE SINGOLA N. 2 Tav.8
DirettivitàPersistenza
In colore verde curva sperimentale, in magenta curva teorica ottenuta per il modello di sottosuolo considerato
INDAGINE GEOFISICA A STAZIONE SINGOLA N. 3in corrispondenza sondaggio geognostico
Peak frequency (Hz): 0.4 (±0.2)
Peak HVSR value: 1.9 (±0.5)
=== Criteria for a reliable H/V curve ================================
#1. [f0 > 10/Lw]: 0.354 > 0.2 (OK)
#2. [nc > 200]: 372 > 200 (OK)
#3. [f0<0.5Hz; sigmaA(f) < 3 for 0.5f0 < f < 2f0] (OK)
=== Criteria for a clear H/V peak (at least 5 should be fulfilled) ===========
#1. [exists f- in the range [f0/4, f0] | AH/V(f-) < A0/2]: (NO)
#2. [exists f+ in the range [f0, 4f0] | AH/V(f+) < A0/2]: yes, at frequency 0.8Hz (OK)
#3. [A0 > 2]: 1.9 < 2 (NO)
#4. [fpeak[Ah/v(f) ± sigmaA(f)] = f0 ± 5%]: (NO)
#5. [sigmaf < epsilon(f0)]: 0.192 > 0.071 (NO)
#6. [sigmaA(f0) < theta(f0)]: 0.525 < 2.5 (OK)
Peak frequency (Hz): 1.6 (±2.9)
Peak HVSR value: 1.9 (±0.5)
=== Criteria for a reliable H/V curve ================================
#1. [f0 > 10/Lw]: 1.563 > 0.2 (OK)
#2. [nc > 200]: 1641 > 200 (OK)
#3. [f0>0.5Hz; sigmaA(f) < 2 for 0.5f0 < f < 2f0] (OK)
=== Criteria for a clear H/V peak (at least 5 should be fulfilled) ===========
#1. [exists f- in the range [f0/4, f0] | AH/V(f-) < A0/2]: yes (considering standard deviations), at frequency 0.5Hz (OK)
#2. [exists f+ in the range [f0, 4f0] | AH/V(f+) < A0/2]: yes, at frequency 4.1Hz (OK)
#3. [A0 > 2]: 1.9 < 2 (NO)
#4. [fpeak[Ah/v(f) ± sigmaA(f)] = f0 ± 5%]: (OK)
#5. [sigmaf < epsilon(f0)]: 2.917 > 0.156 (NO)
#6. [sigmaA(f0) < theta(f0)]: 0.528 < 1.78 (OK)
Criteri di SESAME
Tav.9
DirettivitàPersistenza
In colore verde curva sperimentale, in magenta curva teorica ottenuta per il modello di sottosuolo considerato
Peak frequency (Hz): 0.5 (±0.2)
Peak HVSR value: 1.5 (±0.5)
=== Criteria for a reliable H/V curve ================================
#1. [f0 > 10/Lw]: 0.488 < 0.5 (NO)
#2. [nc > 200]: 332 > 200 (OK)
#3. [f0<0.5Hz; sigmaA(f) < 3 for 0.5f0 < f < 2f0] (OK)
=== Criteria for a clear H/V peak (at least 5 should be fulfilled) ===========
#1. [exists f- in the range [f0/4, f0] | AH/V(f-) < A0/2]: (NO)
#2. [exists f+ in the range [f0, 4f0] | AH/V(f+) < A0/2]: yes, at frequency 1.6Hz (OK)
#3. [A0 > 2]: 1.5 < 2 (NO)
#4. [fpeak[Ah/v(f) ± sigmaA(f)] = f0 ± 5%]: (NO)
#5. [sigmaf < epsilon(f0)]: 0.211 > 0.098 (NO)
#6. [sigmaA(f0) < theta(f0)]: 0.591 < 2.5 (OK)
Criteri di SESAME
INDAGINE GEOFISICA A STAZIONE SINGOLA N. 4
Tav.10
Tav.11
Tav.15
Tav.12
Tav.16
Tav.13
Tav.17
Tav.14
201
202
203
204
205
206
207
208
209
210
211
212
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214
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216
217
218
219
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Tav.17
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Tav.18