VALUTAZIONE DELLA RESISTENZA IN OPERA
LUIGI COPPOLA
VALUTAZIONE RESISTENZA IN OPERA
NUOVE COSTRUZIONI
Errori e difetti durante la messa in
opera
Esito negativo dei
Le Nuove Frontiere del Calcestruzzo Strutturale – Salerno - Aprile 2010
Rc-IN SITU
Esito negativo dei controlli di
accettazione
COSTRUZIONI ESISTENTI
Valutazione della resistenza effettiva
del materiale
METODI PER LA DETERMINAZIONE DELLA
RESISTENZA IN OPERA
SON-REB SCLEROMETRO PULL-OUT CAROTAGGIO
Le Nuove Frontiere del Calcestruzzo Strutturale – Salerno - Aprile 2010
METODI NON DISTRUTTIVI
ULTRASUONI
METODI SEMI-DISTRUTTIVI
PULL-OFF
ERRORE % METODI NON DISTRUTTIVI
Le Nuove Frontiere del Calcestruzzo Strutturale – Salerno - Aprile 2010
METODI NON DISTRUTTIVI
Per quanto riguarda le prove con ultrasuoni, il loro uso
nella determinazione della resistenza è sconsigliabile,
a causa del gran numero di variabili che intervengono
nel legame tra resistenza e velocità di propagazionenel legame tra resistenza e velocità di propagazione
delle onde elastiche.
Le prove di pull-out e di break-off consentono una
stima della resistenza a trazione e di quella a trazione
per flessione, con un buon grado di approssimazione.
SCELTA DEL CAROTAGGIO
Il carotaggio è comunque il metodo di riferimento per
la calibrazione (taratura) di tutti i metodi non
distruttivi o parzialmente distruttivi.
VALUTAZIONE DELLA RESISTENZA IN
OPERA MEDIANTE CAROTAGGIO
Rc,carota
FONDAMENTALE
Rc,opera
Rc,carota ≠ Rc,opera
VALORI “GREZZI”
Estrazione delle carote dalla struttura
Schiacciamento delle carote in laboratorio
Le Nuove Frontiere del Calcestruzzo Strutturale – Salerno - Aprile 2010
laboratorio
Valore “grezzo” di resistenza a compressione del materiale
Applicazione dei coefficienti correttivi
EN 13791 – Approccio forfettario A
• Rck-opera = Rcm-opera – K• Rck-opera = Rcmin-opera + 4 N/mm 2
N°prelievi Valore K
3 ÷ 6 77 ÷ 9 6
10 ÷ 14 5
EN 13791 – Approccio statistico B
• Rck-opera = Rcm-opera – 1.48 · sn
• Rck-opera = Rcmin-opera + 4 N/mm 2
PROPOSTASulla base dei principali documenti presenti in letteratura:1. CONCRETE SOCIETY TECHNICAL REPORT n.11
(1976);2. BRITISH STANDARD 1881-120:1983;3. AMERICAN CONCRETE INSTITUTE ACI 214.4R -3. AMERICAN CONCRETE INSTITUTE ACI 214.4R -
03 (2003);proposta del METODO HOLOS (2010)
prendendo in considerazione tutti i fattori influenzanti il valore delle resistenza in opera
carotecTtDirTorFemch/ddiaINSITUc RFFFFFFFFR −− ⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅⋅=
PARAMETRI INFLUENZANTIDIAMETRO (d) - RAPPORTO h/d
LOCALIZZAZIONE DEI CAROTAGGI
MODALITÁ DI CONSERVAZIONE PRIMA DELLA PROVA
RESISTENZA CAROTE
PRIMA DELLA PROVA
PRESENZA DI FERRI DI ARMATURA
EFFETTO “TORMENTO”
DIREZIONE DI PRELIEVO
TEMPO E TEMPERATURA
DIAMETRO DELLE CAROTE
Il valore della resistenza a compressione è influenzato dal rapporto tra il diametro della
carota (d) e la dimensione massima dell’aggregato utilizzato nel confezionamento dell’impasto (D ). Questa influenza diventa dell’impasto (D max). Questa influenza diventa
significativa quando d/D max risulta inferiore a 3.
DIAMETRO CAROTE d vs D max
Dmax (mm) 16 20-22 32 403 · Dmax 48 60-66 96 120dcarota (mm) 50 75 100 150dcarota (mm) 50 75 100 150
I calcestruzzi generalmente vengono confezionati con aggregati aventi D max 32 mm
→ diametro delle carote ≥ 100 mm .
ESIGENZE PARTICOLARI
- valutare la resistenza di un calcestruzzo confezionato con aggregati aventi D max > 32 mm → ricorrere a carote d = 150 mm;
- impossibilità di prelevare carote prive di ferri d’armatura paralleli all’asse della carota → d’armatura paralleli all’asse della carota → estrazione di una carota d < 100 mm (ad esempio 75 mm), ma MAI INFERIORE A 50 mm .
DIAMETRO DELLE CAROTE
DIAMETRO DELLA CAROTARESISTENZA A COMPRESSIONE
COEFFICIENTE DICOEFFICIENTE DIVARIAZIONE (aumentare il numero di prelievi)
Fattore di correzione per il diametro delle carote = Fdia
DIAMETRO DELLE CAROTE
DIAMETRO CAROTA 50 100 150
DIAMETRO CAROTA d (mm)
50 100 150
Fdia 1.06 1.00 0.98
GEOMETRIA DELLA CAROTA
RAPPORTO h/d
dRESISTENZA
h
A causa dell’azione di contenimento (EFFETTO DI CONFINAMENTO) esercitata dalle piastre della macchi na
di prova
GEOMETRIA DELLA CAROTA
RAPPORTO h/d
RESISTENZA A COMPRESSIONE
Fattore di correzione per il rapporto h/d = Fh/d
SNELLEZZA DELLE CAROTE
h/d 0.5 0.75 1.0 1.25 1.50 1.75 2.00
Rc-carota
15 ÷ 20 0.66 0.83 1.00 1.10 1.20 1.27 1.32
21 ÷ 35 0.70 0.84 1.00 1.06 1.16 1.18 1.22
36 ÷ 50 0.75 0.89 1.00 1.04 1.08 1.10 1.12
RESISTENZA CUBETTI / CAROTE
Rcarota (d=100 - 150 mm; h/d=1) = R cubetto (l=150mm)
ESEMPIO
Pertanto , se ad esempio è stata determinatauna resistenza a compressione di 20 N/mm 2 suuna carota di diametro 100 mm e rapporto h/d =0.75 la resistenza a compressione cubica vale:Rc-IN SITU(Fh/d;Fd) = Rc-carota * Fdia * Fh/d =Rc-IN SITU(Fh/d;Fd) = Rc-carota * Fdia * Fh/d =
= 20 * 1.00 * 0.83 = 16.6 N/mm2
LOCALIZZAZIONE DEI CAROTAGGI
I carotaggi debbonoessere effettuati ad unadistanza dai bordidistanza dai bordidell’elemento almenopari a 1.5 volte ildiametro della carota
VERIFICHE PRELIMINARI
Prima di sottoporre i campioni alla prova di compressione, È NECESSARIO verificare:• PLANARITÀ delle superfici d’appoggio;• ORTOGONALITÀ delle superfici d’appoggio. La lavorazione o preparazione inadeguata dei provini porta a risultati erronei. Il semplice tagl io e la molatura delle superfici di prova può non soddisfare i requisiti di parallelismo e planarità richiesti dalle norme.
RETTIFICA
Nell’esecuzione delle operazioni di carotaggiol’utensile dovrà essere fissato rigidamente allastruttura in calcestruzzo mediante degliopportuni tasselli al fine di garantire che l’assedella carota risulti perfettamente verticale . Dopo ildella carota risulti perfettamente verticale . Dopo iltaglio meccanico si procederà all’operazione diSPIANATURA E RETTIFICA DELLE BASIDEL PROVINO CON MACCHINAPROVVISTA DI MOLE ABRASIVE .
CAPPATURA
Nel caso in cui non fosse possibile rettificare meccanicamente la carota, si deve ricorrere alla RETTIFICA CON STRATO DI MALTA (in gergo definita “CAPPATURA ”).Tale operazione consiste nell’applicazione di uno str ato Tale operazione consiste nell’applicazione di uno str ato di malta sulle basi della carota che NON DEVE ESSER E SUPERIORE A 10mm.Infatti, in questa evenienza si ridurrebbe l’effetto di confinamento esercitato dai piatti della pressa sul calcestruzzo con il risultato che la resistenza a compressione misurata sul provino “cappato” risulterebbe inferiore a quella misurata sullo stes so provino rettificato meccanicamente
CAPPATURA
MATURAZIONE DELLA STRUTTURA
E’ opportuno far presente che al fine di limitare l’influenza derivante da una non corretta maturazione dei getti (che fortunatamente ha scarse implicazioni sugli aspetti relativi alla collaudabilità dell’opera, ma incide collaudabilità dell’opera, ma incide pesantemente sulla durabilità delle strutture) è opportuno quando si effettua il taglio della carota che VENGANO RIMOSSI I PRIMI 2.5 - 3 cm più corticali che sono quelli interessati da un minor grado di idratazione.
EFFETTO DELLA MATURAZIONE UMIDA
100
120
140
Va
ria
zio
ne
% d
ell
a r
esi
ste
nza
ris
pe
tto
a q
ue
lla
di u
n
calc
est
ruzz
o m
atu
rato
a u
mid
o p
er
3g
g3gg 28gg
7gg 24h
12h
STAGIONATURA UMIDA PER:
60
80
100
0 10 20 30 40 50 60
Va
ria
zio
ne
% d
ell
a r
esi
ste
nza
ris
pe
tto
a q
ue
lla
di u
n
calc
est
ruzz
o m
atu
rato
a u
mid
o p
er
3g
g
Distanza dalla superficie (mm)
a/c = 0.60U.R. = 50%
CONSERVAZIONI DELLA CAROTA
Diverse considerazioni si debbono fare nel caso delle modalità di conservazione delle carote, nelle ore successive all’estrazione, in quanto successive all’estrazione, in quanto direttamente correlate al contenuto di umidità delle carote
CONSERVAZIONI DELLA CAROTA
Condizioni di conservazione delle carote dopo l’estrazione e prima della prova a compressione ( ASTMC 42/C 42M – 04)compressione ( ASTMC 42/C 42M – 04)
COME RICEVUTE
IN ACQUA PER 48h
ASCIUGATE ALL’ARIA
CONSERVAZIONI DELLA CAROTA
UMIDITÀ DEI CAMPIONI
RESISTENZA A COMPRESSIONE
Fattore di correzione per le condizioni di umidità = Fmc
CONSERVAZIONI DELLA CAROTA
TIPO DI CONSERVAZIONE Fmc
Come ricevute 1.00
In acqua 1.09
Essiccate all’aria 0.96
ESEMPIO
Pertanto, se ad esempio è stata determinatauna resistenza a compressione di 20 N/mm 2 suuna carota di diametro 100 mm e rapporto h/d =1, conservata in acqua fino al momento dellaprova, la resistenza a compressione cubicaprova, la resistenza a compressione cubicavale:Rc-IN SITU(Fh/d;Fd;Fmc) = Rc-carota * Fd * Fh/d * Fmc =
= 20 * 1.00 * 1.00 * 1.09 == 21.8 N/mm2
FERRI DI ARMATURA
Prima di effettuare il carotaggio èopportuno dotarsi di un magnetometro(pacometro o profometro) perindividuare le zone della struttura doveindividuare le zone della struttura dovepoter effettuare un carotaggio senzainteressare le barre di armatura .
CAROTE INUTILIZZABILI
NON È POSSIBILE UTILIZZARE CAROTE CHE PRESENTINO FERRI PARALLELI ALL’ASSE LONGITUDINALE della LONGITUDINALE della stessa in quanto il valore misurato della resistenza a compressione sarebbe fortemente influenzato dalla presenza del tondino.
CAROTE CON FERRI PERPENDICOLARI ALL’ASSE DELLA CAROTA
Carote con ferri disposti perpendicolarmente all’asse longitudinale possono essere impiegate nella prova di impiegate nella prova di schiacciamento , ma il valore misurato deve essere opportunamente incrementato per tener conto dell’effetto di disturbo dovuto alla presenza del ferro.
CAROTE CON FERRI DI ARMATURA
- RAPPORTO dBARRA /dCAROTA
- DISTANZA BARRA DALLE BASI DELLA CAROTA
RESISTENZA A COMPRESSIONE
Fattore di correzione per i ferri di armatura = FFe
CAROTE CON FERRI DI ARMATURA
BARRE FFe
SINGOLE
hl
dφ
1.51 r ⋅⋅+
RAGGRUPPATE
hd
hdl)Σ(φ
1.51 r
⋅⋅⋅+
φr = diametro della barra (mm)l = distanza della barra dalla base più vicina dell a carota (mm)d = diametro della carota (mm);h = altezza della carota (mm)
CAROTE CON FERRI DI ARMATURA
IN ASSENZA DI FERRI DI ARMATURA NELLA CAROTA
FFe = 1FFe = 1
ALCUNE NORME VIETANO L’IMPIEGO DI CAROTE CONTENENTI FERRI DI
ARMATURA
ESEMPIOSe ad esempio la resistenza a compressionemisurata su una carota con rapporto h/d=1 ed=100 mm, schiacciate come ricevute,contenente un tondino Φ14 mm posto ad unadistanza di 30 mm dalla base della carota èrisultata di 25 N/mm 2, la resistenza acompressione misurata su una carota priva dicompressione misurata su una carota priva diferro sarebbe risultata pari a:Rc-IN SITU(Fh/d;Fd;Fmc;Ffe) = Rc-carota * Fd * Fh/d * Fmc * FFe
= 25 * 1.00 * 1.00 * 1.00 * FFe
= 25 * FFe
CALCOLO F Fe
1.063100
30
100
141.51
h
l
d
φ1.51F r
Fe =⋅⋅+=⋅⋅+=
Rc-IN SITU(Fh/d;Fd;Fmc;Ffe) = Rc-carota * Fd * Fh/d * Fmc * FFec-IN SITU(Fh/d;Fd;Fmc;Ffe) c-carota d h/d mc Fe
= 25 * 1.00 * 1.00 * 1.00 * FFe
= 25 * FFe = 25 * 1.063= 26.58 N/mm2
L’AZIONE DEL CAROTIEREDurante l’esecuzione del carotaggiooccorre ridurre al minimo gli effettitorsionali che l’utensile provoca sullastruttura in calcestruzzo . Per questomotivo, come già in precedenzasuggerito occorre :suggerito occorre :1. fissare rigidamente il carotiere alla
struttura per evitare il suo assesubisca oscillazionidurante l’operazione diestrazione della carota .
EFFETTO « TORMENTO »
Anche fissando saldamente l’utensile, tuttavia,l’operazione di carotaggio non è “indolore” peril calcestruzzo in quanto può determinare lacomparsa di microlesioni interne tanto piùaccentuate quanto più scadente è la qualità delaccentuate quanto più scadente è la qualità delcalcestruzzo in opera. Pertanto, di questoeffetto (definito di “tormento”) si deve tenerconto incrementando la resistenza acompressione misurata sulla carota di unfattore f Tor inversamente proporzionale allaresistenza del conglomerato
EFFETTO « TORMENTO »
SCADENTE QUALITÀ DEL CALCESTRUZZO IN OPERA
EFFETTO “TORMENTO”
Fattore di correzione per effetto TORMENTO = FTor
EFFETTO « TORMENTO »
Rc-carota 10 ÷ 15 16 ÷ 20 21 ÷ 25 26 ÷ 30 31 ÷ 35 36 ÷ 40 > 40
FTor 1.15 1.12 1.10 1.07 1.05 1.02 1.00
ESEMPIO
Se la resistenza a compressione misurata suuna carota con rapporto h/d=1 e d=100 mm,testata come ricevuta, priva di ferri, è pari a 25N/mm2, la resistenza a compressione tenendoconto anche dell’effetto tormento è pari a:conto anche dell’effetto tormento è pari a:
Rc-IN SITU = Rc-carota * Fd * Fh/d * Fmc * FFe * Ftor
= 25 * 1.00 * 1.00 * 1.00 * 1.00 * 1.10 == 27.5 N/mm2
DIREZIONE DEL CAROTAGGIO
DIREZIONE
PRELIEVO DELLE CAROTE
DIREZIONE DI GETTO
PERPENDICOLARE ALLA DIREZIONE DI
GETTO
DIREZIONE DEL CAROTAGGIOPRELIEVO DELLE CAROTE
PARALLELO ALLA DIREZIONE DI GETTO
DIREZIONE DI GETTO
DIREZIONE DEL CAROTAGGIO
PERPENDICOLARE rispetto alla
direzione di getto
IL CAROTAGGIO intercetta
PARALLELA rispetto alla
direzione di getto
IL CAROTAGGIO intercetta microfessurazioni che
durante la prova di schiacciamento si
dispongono parallelamente alle isostatiche di
compressione
ROTTURA per valori dello
sforzo inferiori
NESSUNA INFLUENZA
DIREZIONE DEL CAROTAGGIOD
IRE
ZIO
NE
D
I GE
TTO
PRELIEVO CAROTE
VAR
IAZ
ION
E
DE
LLA
RE
SIS
TE
NZ
A A
C
OM
PR
ES
SIO
NE
La penalizzazione della resistenza per effetto di un carota ggioperpendicolare alla direzione di getto risulta tanto più ma rcata quantopiù il prelievo viene effettuato verso le zone sommitali del getto chesono maggiormente interessate dal fenomeno di bleeding e qu indipresentano un livello di microfessurazione interna più acc entuatorispetto a quello che interessa le zone basali della struttu ra.
PERPENDICOLARE ALLA DIREZIONE DI GETTO
RE
SIS
TE
NZ
A A
C
OM
PR
ES
SIO
NE
DIREZIONE DEL CAROTAGGIO
- Prelievo in direzione PERPENDICOLARE;
- SOMMITÀ DEGLI ELEMENTI
PENALIZZAZIONE DELLA RESISTENZA
Fattore di correzione per DIREZIONE DI CAROTAGGIO= FDir
DIREZIONE DEL CAROTAGGIO
POSIZIONE DEL
FDir
DIREZIONE DI PRELIEVO
PARALLELA PERPENDICOLAREDEL CAROTAGGIO
PARALLELA PERPENDICOLARE
0 ÷ ⅓h
1.00
1.05
⅓h ÷ ⅔h 1.075
⅔h ÷ h 1.10
Rck DI PROGETTO
28 GIORNI T = 20 ± 2 °C U.R. ≥ 95%
Rckutilizzata per il calcolo strutturale
Rc DELLA CAROTA
Momento T = ???? °C U.R. ??? %Momento della prova
T = ???? °C U.R. ??? %
RcIn opera
1.PRIMA DI 28gg2.DOPO 28gg
TEMPO DI CAROTAGGIO
PRELIEVO CAROTE
PRIMA di 28 giorni DOPO 28 giorniPRIMA di 28 giorni
CAROTE “GIOVANI”
Valore della resistenza a compressione misurato è
sottostimato rispetto a quello che il calcestruzzo potrebbe attingere
all’età di 28 giorni
DOPO 28 giorni
CAROTE “VECCHIE”
Il valore della resistenza a compressione sviluppato è maggiore
di quello che il conglomerato possedeva all’età di 28 giorni
CAROTE « GIOVANI »
t (TEMPO) ≤ 28 GIORNI
RESISTENZA A COMPRESSIONE
Fattore di correzione per ETÁ DELLA CAROTA = Ft
CAROTE « VECCHIE »
t (TEMPO) > 28 GIORNI
RESISTENZA A COMPRESSIONERESISTENZA A COMPRESSIONE
Fattore di correzione per ETÁ DELLA CAROTA = Ft
ai fini della collaudabilità è ininfluente che la r esistenza a compressione a 28 giorni era inferiore a quella misurata sulle carote di età superiore
Rc DELLA CAROTA
Momento T = ???? °C U.R. ??? %Momento della prova
T = ???? °C U.R. ??? %
TEMPERATURA DI CANTIERE: a) < 20°C – CLIMA FREDDOb) > 20°C – CLIMA CALDORc
In opera
TEMPERATURA PRIMA DEL CAROTAGGIO
TEMPERATURA DI CANTIERE
< 20°C > 20°C
CLIMA FREDDO
La resistenza a compressione è
sottostimata rispetto a quella che lo stesso
calcestruzzo avrebbe evidenziato a 20°C
CLIMA CALDO
La maturazione del calcestruzzo a
temperature più elevate favorisce un più rapido sviluppo di resistenza
CLIMA FREDDO
T (TEMPERATURA) ≤ 20°C
RESISTENZA A COMPRESSIONE
Fattore di correzione per TEMPERATURA DI ESTRAZIONE = FT
A causa del più lento sviluppo della resistenza a c ompressione, il valore della resistenza determinato nella prova di schiacciamento dovrà essere incrementato in quanto alle lunghe sta gionature il conglomerato potrà recuperare il deficit di resiste nza che evidenzia qualora la rottura della carota avvenga a tempi bre vi dall’esecuzione del getto.
CLIMA CALDO- T (TEMPERATURA) > 20°C- t (TEMPO) < 28 GIORNI
RESISTENZA A COMPRESSIONERESISTENZA A COMPRESSIONE
Si deve considerare il più rapido sviluppo della re sistenza (riducendo il valore effettivo misurato) per non in correre in
una sovrastima della resistenza a compressione a 28 gg
Fattore di correzione per TEMPERATURA DI ESTRAZIONE = FT
CLIMA CALDO
- T (TEMPERATURA) > 20°C- t (TEMPO) ≥ 28 GIORNI
RESISTENZA A COMPRESSIONE rispetto ad un calcestruzzo maturato a 20 °CRESISTENZA A COMPRESSIONE rispetto ad un calcestruzzo maturato a 20 °C
Fattore di correzione per TEMPERATURA DI ESTRAZIONE = FT
LA MINORE RESISTENZA DEL CALCESTRUZZO IN OPERA DERIVANTE DALL’ELEVATA TEMPERATURA DI
MATURAZIONE NON È PIÙ RECUPERABILE
TEMPERATURA DA SCEGLIERE
Momento della prova
T = ????°C U.R. ??? %
Si deve calcolare la media ponderale della temperat ura ambientale dal momento dell’esecuzione dei getti e s ino al giorno in cui viene effettuato il carotaggio. Qu esti dati
possono essere ricavati consultando le pagine web dell’aeroporto più vicino al cantiere oppure quelle
dell’Agenzie Regionale Per l’Ambiente (ARPA).
RESISTENZA
DIAMETRO (d) - RAPPORTO h/d Fdia – Fh/d
MODALITÁ DI CONSERVAZIONE PRIMA DELLA PROVA Fmc
PRESENZA DI FERRI DI ARMATURA FFe
RESISTENZA IN SITU (STRUTTURALE)
RESISTENZA IN SITU
Rc- IN SITU
EFFETTO TORMENTO FTor
DIREZIONE DI PRELIEVO FDir
TEMPO DI PRELIEVO Ft
TEMPERATURA FT
RESISTENZA IN SITU (STRUTTURALE)
carotecDirTorFemch/ddiaINSITUc RFFFFFFR −− ⋅⋅⋅⋅⋅⋅=
ESEMPIO (1) RIASSUNTIVO
PLATEA IN CALCESTRUZZO (sp = 35cm)
PRELIEVO CAROTE:1. Prelievo PARALLELO;2. d = 50mm e h = 100mm → h/d = 2.00;3. Sottoposte a prova dopo essere state in 3. Sottoposte a prova dopo essere state in
ACQUA;4. Presenza di ferro Φ8 a 20mm dalla base;5. Rc-carota ≈ 32 N/mm2;
Rc-INSITU = ??????? N/mm 2
DIAMETRO DELLE CAROTE
DIAMETRO CAROTA 50 100 150
DIAMETRO CAROTA d (mm)
50 100 150
Fdia 1.06 1.00 0.98
SNELLEZZA DELLE CAROTE
h/d 0.5 0.75 1.0 1.25 1.50 1.75 2.00
Rc-carota
15 ÷ 20 0.66 0.83 1.00 1.10 1.20 1.27 1.32
21 ÷ 35 0.70 0.84 1.00 1.06 1.16 1.18 1.22
36 ÷ 50 0.75 0.89 1.00 1.04 1.08 1.10 1.12
CONSERVAZIONI DELLA CAROTA
TIPO DI CONSERVAZIONE Fmc
Come ricevute 1.00
In acqua 1.09
Essiccate all’aria 0.96
CAROTE CON FERRI DI ARMATURA
FFe
hl
dφ
1.51 r ⋅⋅+ 1.072100
30
50
81.51 =⋅⋅+
hd
φr = diametro della barra = 8mml = distanza della barra dalla base più vicina dell a carota = 30mmd = diametro della carota = 50mm;h = altezza della carota = 100mm
10050
EFFETTO « TORMENTO »
Rc-carota 10 ÷ 15 16 ÷ 20 21 ÷ 25 26 ÷ 30 31 ÷ 35 36 ÷ 40 > 40
FTor 1.15 1.12 1.10 1.07 1.05 1.02 1.00
DIREZIONE DEL CAROTAGGIO
POSIZIONE DEL
FDir
DIREZIONE DI PRELIEVO
PARALLELA PERPENDICOLAREDEL CAROTAGGIO
PARALLELA PERPENDICOLARE
0 ÷ ⅓h
1.00
1.05
⅓h ÷ ⅔h 1.075
⅔h ÷ h 1.10
ESEMPIO
Fdia Fh/d Fmc FFe FTor FDir
1.06 1.22 1.09 1.072 1.06 1.00
w 1.60
carotecINSITUc RwR −− ⋅=
ESEMPIO
N. Prelievo Rc-carota w Rc-IN SITU %
1 32
1.6
51.2
+ 60%2 34.5 55.2
3 30.5 48.8
APPROCCIO FORFETTARIO
STIMA Rck-IN SITU
N°prelievi K
3 ÷ 6 7
Rc-IN SITU
51.2
55.2
48.8 Rc-min -IN SITU
Rck-INSITU= Rcm-IN SITU – K = 51.73-7 = 44.7 N/mm2
Rck-opera = Rcmin-IN SITU + 4 = 48.8 + 4 = 52.8 N/mm2
Rck – STRUTTURALE = 44.7 N/mm 2
48.8 Rc-min -IN SITU
51.73 Rcm-IN SITU
ESEMPIO (2)
PILASTRO IN CALCESTRUZZO (35cm )
PRELIEVO CAROTE:1. Prelievo PERPENDICOLARE A h/2;2. d = 100mm e h = 100mm → h/d = 1.00;3. Schiacciate così come ricevute;3. Schiacciate così come ricevute;4. Assenza di ferri di armatura;5. Rc-carota ≈ 15 N/mm2;
Rc-INSITU = ??????? N/mm 2
DIAMETRO DELLE CAROTE
DIAMETRO CAROTA 50 100 150
DIAMETRO CAROTA d (mm)
50 100 150
Fdia 1.06 1.00 0.98
SNELLEZZA DELLE CAROTE
h/d 0.5 0.75 1.0 1.25 1.50 1.75 2.00
Rc-carota
15 ÷ 20 0.66 0.83 1.00 1.10 1.20 1.27 1.32
21 ÷ 35 0.70 0.84 1.00 1.06 1.16 1.18 1.22
36 ÷ 50 0.75 0.89 1.00 1.04 1.08 1.10 1.12
CONSERVAZIONI DELLA CAROTA
TIPO DI CONSERVAZIONE Fmc
Come ricevute 1.00
In acqua 1.09
Essiccate all’aria 0.96
CAROTE CON FERRI DI ARMATURA
FFe
1.001.00
EFFETTO « TORMENTO »
Rc-carota 10 ÷ 15 16 ÷ 20 21 ÷ 25 26 ÷ 30 31 ÷ 35 36 ÷ 40 > 40
FTor 1.15 1.12 1.10 1.07 1.05 1.02 1.00
DIREZIONE DEL CAROTAGGIO
POSIZIONE DEL
FDir
DIREZIONE DI PRELIEVO
PARALLELA PERPENDICOLAREDEL CAROTAGGIO
PARALLELA PERPENDICOLARE
0 ÷ ⅓h
1.00
1.05
⅓h ÷ ⅔h 1.075
⅔h ÷ h 1.10
ESEMPIO
Fdia Fh/d Fmc FFe FTor FDir
1.00 1.00 1.00 1.00 1.15 1.075
w 1.24
carotecINSITUc RwR −− ⋅=
N.Prelievo
Rc-carota w Rc-INSITU
1 11.3
1.2
14.02 15 18.63 14.3 17.74 12 14.95 12.2 15.16 14.7 18.27 13 16.1
APPROCCIO STATISTICO
1.24
8 14 17.49 12.5 15.510 13.6 16.911 11 13.612 10.9 13.5 Rcmin-IN SITU
13 13.1 16.214 14.8 18.415 15 18.6
Rcm-IN SITU 16.3
sn = 1.82
STIMA Rck-IN SITU
Rck-INSITU= Rcm-IN SITU – 1.48·sn = 16.3-1.48·1.82 = = 13.6 N/mm2
Rck-opera = Rcmin-IN SITU + 4 = 13.5 + 4 = 17.5 N/mm2
Rck – STRUTTURALE = 13.6 N/mm 2
NUMERO DI CAROTE
Vcls < 50m3 NUMERO MINIMO DI CAROTE = 7 (d=100mm)
Vcls > 50m3 NUMERO DI CAROTE = 7 + 3 ogni 50m3 AGGIUNTIVI (d=100mm)50m AGGIUNTIVI (d=100mm)
Per un pavimento di 20 cm di spessore che ha richie sto un volume di conglomerato di 100 m 3 (superficie del
pavimento 500 m 2) utilizzare un lotto di carote minimo costituito da 10 estrazioni con d=100 mm. Per un
pavimento di 1000 m 2 per il quale sono stati impiegati 200 m3 di calcestruzzo il lotto sarà costituito da 16 carote
e così via