INTERVENTI DI RICOSTRUZIONE BRIGLIE SUL TORRENTE RHO
PROGETTO DEFINITIVO
Relazione di calcolo strutturale e piano di manutenzione delle strutture
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SOMMARIO
01. PREMESSA ............................................................................................................ 6
02. LEGGI E NORME DI RIFERIMENTO ..................................................................... 6
02.01 AMBITO GENERALE ...................................................................................... 6
02.02 DI CALCOLO GENERALE .............................................................................. 6
02.03 CARICHI E SOVRACCARICHI ........................................................................ 7
02.04 SISMICA .......................................................................................................... 7
02.05 PER MATERIALE/AMBITO ............................................................................. 7
02.05.01 CALCESTRUZZO ARMATO ............................................................................. 7
02.05.02 ACCIAIO ........................................................................................................... 8
02.05.03 LEGNO ............................................................................................................. 8
02.05.04 MURATURA ...................................................................................................... 8
02.05.05 FONDAZIONI .................................................................................................... 8
02.05.06 SISMICA ........................................................................................................... 8
03. STRUTTURA N. 1 - BRIGLIA TIPO “A” ................................................................ 9
03.01 DOCUMENTAZIONE DI RIFERIMENTO ........................................................ 9
03.02 DESCRIZIONE ................................................................................................ 9
03.03 PARAMETRI OPERA ...................................................................................... 9
03.04 TIPO DI INTERVENTO ................................................................................. 10
03.05 CARATTERISTICHE MACRO-GEOMETRICHE ........................................... 10
03.06 CARATTERISTICHE GEOMETRICHE.......................................................... 10
03.07 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI .......................................................... 10
03.08 CARICHI ........................................................................................................ 11
03.08.01 DEFINIZIONE DELL’AZIONE DEI CHIODI DI ANCORAGGIO ........................ 12
03.09 METODI DI CALCOLO .................................................................................. 13
03.09.01 FILOSOFIA DI MODELLAZIONE .................................................................... 13
03.09.02 STRUMENTI DI CALCOLO ............................................................................. 13
03.10 COMBINAZIONI DI CARICO ......................................................................... 13
03.11 ACCETTABILITA’ DEI RISULTATI ................................................................ 13
03.12 VERIFICHE ................................................................................................... 14
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03.12.01 FONDAZIONE ................................................................................................. 14
03.12.02 PARAMENTO - BASE ..................................................................................... 14
03.12.03 PARAMENTO - MEZZERIA ............................................................................ 14
04. STRUTTURA N. 2 - BRIGLIA TIPO “B3, B5” ...................................................... 15
04.01 DOCUMENTAZIONE DI RIFERIMENTO ...................................................... 15
04.02 DESCRIZIONE .............................................................................................. 15
04.03 PARAMETRI OPERA .................................................................................... 15
04.04 TIPO DI INTERVENTO ................................................................................. 16
04.05 CARATTERISTICHE MACRO-GEOMETRICHE ........................................... 16
04.06 CARATTERISTICHE GEOMETRICHE.......................................................... 16
04.07 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI .......................................................... 16
04.08 CARICHI ........................................................................................................ 17
04.08.01 DEFINIZIONE DELL’AZIONE DEI CHIODI DI ANCORAGGIO ........................ 18
04.09 METODI DI CALCOLO .................................................................................. 19
04.09.01 FILOSOFIA DI MODELLAZIONE .................................................................... 19
04.09.02 STRUMENTI DI CALCOLO ............................................................................. 19
04.10 COMBINAZIONI DI CARICO ......................................................................... 19
04.11 ACCETTABILITA’ DEI RISULTATI ................................................................ 20
04.12 VERIFICHE ................................................................................................... 20
04.12.01 FONDAZIONE ................................................................................................. 20
04.12.02 PARAMENTO - BASE ..................................................................................... 20
04.12.03 PARAMENTO - MEZZERIA ............................................................................ 20
05. PIANO DI MANUTENZIONE DELLE STRUTTURE ............................................. 21
06. CONCLUSIONI ..................................................................................................... 21
07. ALLEGATI STRUTTURA BRIGLIA TIPO “A” ..................................................... 22
07.01 PROBLEMA INGEGNERISTICO - DESCRIZIONE GRAFICA ...................... 22
07.01.01 COMMENTO SUI RISULTATI ......................................................................... 27
07.02 PROBLEMA INGEGNERISTICO - DESCRIZIONE SU TABULATO ............. 28
08. ALLEGATI STRUTTURA BRIGLIA TIPO “B3, B5” ............................................. 29
08.01 PROBLEMA INGEGNERISTICO - DESCRIZIONE GRAFICA ...................... 29
08.01.01 COMMENTO SUI RISULTATI ......................................................................... 33
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08.02 PROBLEMA INGEGNERISTICO - DESCRIZIONE SU TABULATO ............. 34
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INDICE DELLE FIGURE
Figura 1, briglia del “tipo A” - determinazione della capacità portante del chiodo
d’ancoraggio. ..................................................................................................................... 12
Figura 2, briglia del “tipo B3, B5” - determinazione della capacità portante del chiodo
d’ancoraggio. ..................................................................................................................... 18
Figura 3, briglia “tipo A” - definizione del problema ingegneristico. ............................. 22
Figura 4, briglia “tipo A” - geometria del problema ingegneristico. .............................. 23
Figura 5, briglia “tipo A” - inviluppo sollecitazioni sul paramento. ................................ 24
Figura 6, briglia “tipo A” - inviluppo sollecitazioni sulla fondazione. ............................ 25
Figura 7, briglia “tipo A” - cerchio critico per l’analisi di instabilità. .............................. 26
Figura 8, briglia “tipo A” - riassunto dei risultati delle verifiche. ................................... 26
Figura 9, briglia “tipo B3, B5” - definizione del problema ingegneristico. ..................... 29
Figura 10, briglia “tipo B3, B5” - geometria del problema ingegneristico. .................... 30
Figura 11, briglia “tipo B3, B5” - inviluppo sollecitazioni sul paramento. ..................... 31
Figura 12, briglia “tipo B3, B5” - inviluppo sollecitazioni sulla fondazione. .................. 31
Figura 13, briglia “tipo B3, B5” - cerchio critico per l’analisi di instabilità. .................... 32
Figura 14, briglia “tipo B3, B5” - riassunto dei risultati delle verifiche. ......................... 32
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01. PREMESSA
Il presente documento illustra i calcoli strutturali e geotecnici eseguiti per
dimensionare le briglie di nuova costruzione.
Le costruzioni oggetto di trattazione sono:
1. briglia “tipo A”;
2. briglia “tipo B3 e B5”.
Le briglie B3 e B5 sono trattate insieme in quanto assimilabili tra loro ai fini dei calcoli
e delle verifiche strutturali e geotecnici.
02. LEGGI E NORME DI RIFERIMENTO
Si riportano le leggi e le norme di riferimento.
Si sottolinea che:
1. alcuni riferimenti indicati possono non essere applicabili al caso specifico in
esame;
2. le normative sorpassate sono state utilizzate ove non in contrasto con quelle
attualmente vigenti, ritenendole fonti attendibili per chiarire e definire aspetti
non indicati in quelle più moderne.
02.01 AMBITO GENERALE
1. Legge 5/11/1971 n. 1086: Norme per la disciplina delle opere di conglomerato cementizio
armato, normale e precompresso ed a struttura metallica.
2. Legge 02/02/1974 n. 64: Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le
zone sismiche.
3. C.N.R. 10024/86 del 23/07/1986: Analisi di strutture mediante elaboratore: impostazione e
redazione delle relazioni di calcolo.
4. D.P.R. 06/06/2001 n. 380: Testo unico delle disposizione legislative e regolamentari in materia
edilizia.
02.02 DI CALCOLO GENERALE
1. D.M. 14/02/1992: Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e
precompresso e per le strutture metalliche.
2. Circ. LL.PP. 24/06/1993, n. 37406/STC: Legge 5 novembre 1971, n. 1086. Istruzioni relative
alle norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e
per le strutture metalliche, di cui al decreto ministeriale 14 febbraio 1992.
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3. D.M. 09/01/1996: Norme tecniche per il calcolo, l'esecuzione ed il collaudo delle opere in
cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche.
4. Circ. 15/10/1996, n. 252/AA.GG./S.T.C.: Istruzioni per l’applicazione delle «Norme tecniche per
il calcolo, l’esecuzione ed il collaudo delle opere in cemento armato normale e precompresso e
per le strutture metalliche» di cui al decreto ministeriale 9 gennaio 1996.
5. D.M. 14/09/2005: Testo unico – norme tecniche per le costruzioni.
6. Eurocodice 0 – Criteri generali di progettazione strutturale. UNI EN 1990:2006.
7. D.M. 14/01/2008: Norme tecniche per le costruzioni.
8. Circ. 02/02/2009, n. 617 - Istruzioni per l’applicazione delle “Nuove norme tecniche per le
costruzioni” di cui al D.M. 14 gennaio 2008.
02.03 CARICHI E SOVRACCARICHI
1. D.M. 16/1/1996: Norme tecniche relative ai criteri generali per la verifica della sicurezza delle
costruzioni e dei carichi e dei sovraccarichi.
2. Circ. Min. 04/07/1996, n. 156 AA.GG./STC. – Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche
relative ai criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e dei
sovraccarichi” di cui al decreto ministeriale 16 Gennaio 1996.
3. Eurocodice 1 – Azioni sulle strutture:
a. UNI EN 1991-1-1:2004 Parte 1-1: Azioni in generale - Pesi per unità di volume, pesi
propri e sovraccarichi per gli edifici.
02.04 SISMICA
1. D.M. 16/1/1996: Norme tecniche per le costruzioni in zona sismica.
2. Circolare n. 65/AA.GG. del 10 aprile 1997 – Istruzioni per l’applicazione delle “Norme tecniche
per le costruzioni in zone sismiche” di cui al D.M. 16 gennaio 1996.
02.05 PER MATERIALE/AMBITO
02.05.01 CALCESTRUZZO ARMATO
1. Eurocodice 2 – Progettazione delle strutture in calcestruzzo:
a. UNI EN 1992-1-1:2005 Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici.
2. UNI EN 11104:2004 - Calcestruzzo - Specificazione, prestazione, produzione e conformità -
Istruzioni complementari per l'applicazione della EN 206-1.
3. UNI EN 206-1:2006 - Calcestruzzo - Parte 1: Specificazione, prestazione, produzione e
conformità.
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02.05.02 ACCIAIO
1. CNR-UNI 10011/97 – Costruzioni in acciaio - Istruzioni per il calcolo, l’esecuzione, il collaudo e
la manutenzione.
2. UNI ENV 1090-1:2001 - Esecuzione di strutture di acciaio - Regole generali e regole per gli
edifici.
3. UNI EN 10025-1:2005 - Prodotti laminati a caldo di acciai per impieghi strutturali.
4. Eurocodice 3 – Progettazione delle strutture in acciaio:
a. UNI EN 1993-1-1:2005 Parte 1-1: Regole generali e regole per gli edifici.
02.05.03 LEGNO
1. UNI EN 1194-2000 – “Strutture di legno - Legno lamellare incollato - Classi di resistenza e
determinazione dei valori caratteristici”.
2. UNI EN 338-2004 – “Legno strutturale - Classi di resistenza”.
3. CNR-DT 206/2007 – “Istruzioni per la Progettazione, l’Esecuzione ed il Controllo delle Strutture
di Legno”.
4. Eurocodice 5 – Progettazione delle strutture in legno:
a. UNI EN 1995-1-1:2009 Parte 1-1: Regole generali - Regole comuni e regole per gli
edifici.
02.05.04 MURATURA
1. Eurocodice 6 – Progettazione delle strutture in muratura:
a. UNI EN 1996-1-1:2006 Parte 1-1: Regole generali per strutture di muratura armata e
non armata.
02.05.05 FONDAZIONI
1. Eurocodice 7 – Progettazione geotecnica:
a. UNI EN 1997-1:2005 Parte 1: Regole generali.
02.05.06 SISMICA
1. Eurocodice 8 – Progettazione delle strutture per la resistenza sismica:
a. UNI EN 1998-1:2005 Parte 1: Regole generali, azioni sismiche e regole per gli edifici.
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03. STRUTTURA N. 1 - BRIGLIA TIPO “A”
03.01 DOCUMENTAZIONE DI RIFERIMENTO
E’ documentazione di riferimento qualsiasi elaborato richiamato in apposito elenco. In
particolare il testo di seguito esposto fa esplicito riferimento a:
1. Tav. D per la documentazione geologica;
2. Tav. 25 in cui sono contenuti gli schemi costruttivi delle opere d’arte.
03.02 DESCRIZIONE
La briglia di interesse è visionabile sui particolari costruttivi citanti in precedenza. Essa
viene assimilabile ad un muro di sostegno di c.a. soggetto alle spinte delle terre e
dell’acqua. Nei casi di carico consoni, si applica anche il sisma.
La funzione del manufatto è quella di regimentare in modo adeguato gli eventi di piena
sul Rio Rho nel Comune di Bardonecchia (TO). Nel presente elaborato non sono stati
effettuati calcoli in termini idrogeologici ed idraulici, bensì i dati di battente idrico applicati
al problema ingegneristico sono stati forniti dal CFAVS, sulla base di precedenti studi e/o
simulazioni idrauliche dedicate.
03.03 PARAMETRI OPERA
1. Tipo di costruzione: 2;
2. Vita nominale [anni] VN=50;
3. Classe d’uso=II;
4. Coefficiente CU=1.0;
5. Vita di riferimento [anni] VR=50;
6. Sito:
a. Comune: Bardonecchia (TO);
b. Longitudine: 6.7042869;
c. Latitudine: 45.0787670;
d. Categoria di sottosuolo D;
e. Categoria topografica T2;
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03.04 TIPO DI INTERVENTO
L’intervento è ascrivibile a nuova costruzione.
03.05 CARATTERISTICHE MACRO-GEOMETRICHE
Dimensioni geometriche di massima (su sezione trasversale tipo):
1. Lato maggiore [m], L=2.5 (base);
2. Altezza max da piano campagna [m] (da tradizionale “spiccato”), H1=3.5;
3. Profondità max fondazioni da piano campagna [m] (da tradizionale “spiccato”),
H2=0.8;
03.06 CARATTERISTICHE GEOMETRICHE
Tali indicazioni sono da ricercare negli elaborati grafici di dettaglio che corredano il
progetto (documenti precedentemente elencati).
03.07 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI
Tali indicazioni sono da ricercare negli elaborati grafici di dettaglio che corredano il
progetto (documenti precedentemente elencati).
All’interno dei calcoli, nell’ottica di massimizzare la sicurezza delle opere ed effettuare
verifiche in termini cautelativi, possono essere adottai dei valori inferiori.
Terreno
1. Fondazione:
o angolo d'attrito interno =36°;
o angolo d'attrito terreno-cls =24°;
o peso specifico =2000 daN/m3;
o coesione interna terreno c=0 kPa;
o adesione terreno-cls a=0 kPa;
2. Spinte:
o angolo d'attrito interno =36°;
o angolo d'attrito terreno-cls =24°;
o peso specifico =2000 daN/m3;
o coesione interna terreno c=0 kPa;
o adesione terreno-cls a=0 kPa;
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Si sottolinea che l’estensore del presente documento ha optato, sempre nell’ottica di
ottenere delle verifiche cautelative e massimizzare la severità delle stesse, dei parametri
più sfavorevoli rispetto a quanto indicato nell’elaborato Tav. D. Da un confronto tra i
tabulati riportati nella sezione degli allegati e quanto indicato in Tav. D è immeditato
constatare le differenze.
Il regime si spinta è stato calcolato con il metodo di Culmann.
03.08 CARICHI
Sono stati considerati i seguenti carichi:
1. pesi propri strutturali, quali:
o quelli portati in conto in automatico dal sw di calcolo in funzione della
geometria del manufatto e del peso specifico del materiale;
o le forze simulanti i chiodi di ancoraggio e stabilizzazione del manufatto,
appositamente previsti al fine di conferire alla struttura la necessaria
stabilità;
2. pesi propri portati, quali il rivestimento del paramento di valle. L’azione si
esplica in funzione della geometria del manufatto e del peso specifico del
materiale;
3. azioni variabili, quali le spinte dell’acqua secondo la piena di progetto. Secondo
le indicazioni fornite dagli studi del CFAVS si è previsto un carico sullo
stramazzo pari ad 1 m di acqua;
4. vento: l’azione è trascurabile;
5. neve: l’azione è trascurabile;
6. il sisma, secondo le formulazioni di normativa, calcolate in automatico dal sw di
calcolo.
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03.08.01 DEFINIZIONE DELL’AZIONE DEI CHIODI DI ANCORAGGIO
Le azioni simulanti gli effetti dei chiodi sono state ottenute mezzo del metodo di
Bustamante-Doix, attraverso un applicativo dedicato sviluppato dalla sw house Aztec
Informatica, C.so Umberto, 43 - 87050 - Casole Bruzio (CS), applicativo di nome “Utility”,
file “A044-14_v3_Generale_A_B1.tbd”.
Si riporta la schermata del sw:
Figura 1, briglia del “tipo A” - determinazione della capacità portante del chiodo d’ancoraggio.
I parametri inseriti risultano essere ragionevolmente conservativi e tengono conto
dell’incertezza della definizione delle resistenze, stante gli scarni dati sperimentali del sito.
La resistenza disponibile calcolata è stat abbattura del prodotto (1.8*1.2) al fine di
tener conto del fatto che si hanno scarsi dati sperimentali e che i tiranti sono permanenti.
In funzione della geometria del problema, ovvero:
1. interasse tra i tiranti;
2. angolo di progetto degli stessi;
si ottengono, scomponendo ancora lungo l’asse X ed Y, le forze inserite nel modello di
calcolo per la simulazione della presenza dei chiodi succitati e visibili sull’elaborato grafico
costruttivo.
Poiché gli stessi risultano essere inclinati in modo adeguato, a giudizio dell’estensore
del documento, non è necessario effettuare un loro prolungamento ulteriore volto a
superare le incertezze residue.
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03.09 METODI DI CALCOLO
Si utilizza il moderno metodo degli stati limite, applicando la classica teoria secondo la
quale la briglia (muro) viene assimilata ad un corpo rigido.
03.09.01 FILOSOFIA DI MODELLAZIONE
Il modello di calcolo considera un’altezza media del manufatto, fino al livello del
battente idrico di progetto. La logica è quella di forzare la modellazione a mezzo di un sw.
dedicato all’analisi di muri di sostengo con eventualmente anche la presenza di spinte
dell’acqua sui paramenti. L’assuzione è lecita e risulta essere una buona valutazione del
problema dato che l’effetto sismico sommitale, nella parte in cui non agisce la spinta
dell’acqua, presenta azioni sismiche trascurabili se raffrontate con le altre azioni. Si
osserva inoltre che la modellazione effettuata comula eventi di piena con eventi sismici,
situazione che difficilmente potrà accadere dato che si sommano in concomitanza effetti
che di per sé accadono raramente.
03.09.02 STRUMENTI DI CALCOLO
1. Casa produttrice del sw: Aztec Informatica, C.so Umberto, 43 - 87050 - Casole
Bruzio (CS);
2. Sw: Max 10;
3. Versione: 10.10g;
4. Files:
a. A044_14_v3_A.dat;
b. A044_14\v3\.
03.10 COMBINAZIONI DI CARICO
E’ necessario far riferimento all’apposita sezione degli allegati.
03.11 ACCETTABILITA’ DEI RISULTATI
Da alcune verifiche manuali eseguite dal sottoscritto su schemi semplificati si sono
verificate le correttezze degli ordini di grandezza dei termini ingegneristici, pertanto quanto
progettato risulta accettabile.
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03.12 VERIFICHE
I dettagli sono riportati nell’apposita sezione in allegato.
Qui si riportano unicamente le verifiche manuali eseguite dallo scrivente sulle parti
principali delle strutture.
03.12.01 FONDAZIONE
Con Rck=30 Mpa.
Si ha che MSd=18*103 daN*m, pertanto, dalle caratteristiche della sezione, si ottiene
IR=0.69<1 e la verifica è soddisfatta;
Si ha che VSd=15*103 daN, pertanto, dalle caratteristiche della sezione, si ottiene
IR=0.84<1 e la verifica è soddisfatta (con VRd,1, sez. senza staffatura).
03.12.02 PARAMENTO - BASE
Con Rck=30 Mpa.
Si ha che MSd=104 daN*m, pertanto, dalle caratteristiche della sezione, si ottiene
IR=0.76<1 e la verifica è soddisfatta;
Si ha che VSd=9*103 daN, pertanto, dalle caratteristiche della sezione, si ottiene
IR=0.63<1 e la verifica è soddisfatta (con VRd,1, sez. senza staffatura).
03.12.03 PARAMENTO - MEZZERIA
Con Rck=30 Mpa.
Si ha che MSd=2*103 daN*m, pertanto, dalle caratteristiche della sezione, si ottiene
IR=0.25<1 e la verifica è soddisfatta;
Si ha che VSd=3*103 daN, pertanto, dalle caratteristiche della sezione, si ottiene
IR=0.21<1 e la verifica è soddisfatta (con VRd,1, sez. senza staffatura).
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PROGETTO DEFINITIVO
Relazione di calcolo strutturale e piano di manutenzione delle strutture
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04. STRUTTURA N. 2 - BRIGLIA TIPO “B3, B5”
04.01 DOCUMENTAZIONE DI RIFERIMENTO
E’ documentazione di riferimento qualsiasi elaborato richiamato in apposito elenco. In
particolare il testo di seguito esposto fa esplicito riferimento a:
1. Tav. D per la documentazione geologica;
2. Tav. 25 in cui sono contenuti gli schemi costruttivi delle opere d’arte.
04.02 DESCRIZIONE
La briglia di interesse è visionabile sui particolari costruttivi citanti in precedenza. Essa
viene assimilabile ad un muro di sostegno di c.a. soggetto alle spinte delle terre e
dell’acqua. Nei casi di carico consoni, si applica anche il sisma.
La funzione del manufatto è quella di regimentare in modo adeguato gli eventi di piena
sul Rio Rho nel Comune di Bardonecchia (TO). Nel presente elaborato non sono stati
effettuati calcoli in termini idrogeologici ed idraulici, bensì i dati di battente idrico applicati
al problema ingegneristico sono stati forniti dal CFAVS, sulla base di precedenti studi e/o
simulazioni idrauliche dedicate.
04.03 PARAMETRI OPERA
1. Tipo di costruzione: 2;
2. Vita nominale [anni] VN=50;
3. Classe d’uso=II;
4. Coefficiente CU=1.0;
5. Vita di riferimento [anni] VR=50;
6. Sito:
a. Comune: Bardonecchia (TO);
b. Longitudine: 6.7042869;
c. Latitudine: 45.0787670;
d. Categoria di sottosuolo D;
e. Categoria topografica T2;
INTERVENTI DI RICOSTRUZIONE BRIGLIE SUL TORRENTE RHO
PROGETTO DEFINITIVO
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04.04 TIPO DI INTERVENTO
L’intervento è ascrivibile a nuova costruzione.
04.05 CARATTERISTICHE MACRO-GEOMETRICHE
Dimensioni geometriche di massima (su sezione trasversale tipo):
1. Lato maggiore [m], L=3.0 (base);
2. Altezza max da piano campagna [m] (da tradizionale “spiccato”), H1=4.7;
3. Profondità max fondazioni da piano campagna [m] (da tradizionale “spiccato”),
H2=0.6.
04.06 CARATTERISTICHE GEOMETRICHE
Tali indicazioni sono da ricercare negli elaborati grafici di dettaglio che corredano il
progetto (documenti precedentemente elencati).
04.07 CARATTERISTICHE DEI MATERIALI
Tali indicazioni sono da ricercare negli elaborati grafici di dettaglio che corredano il
progetto (documenti precedentemente elencati).
All’interno dei calcoli, nell’ottica di massimizzare la sicurezza delle opere ed effettuare
verifiche in termini cautelativi, possono essere adottai dei valori inferiori.
Terreno
1. Fondazione:
o angolo d'attrito interno =36°;
o angolo d'attrito terreno-cls =24°;
o peso specifico =2000 daN/m3;
o coesione interna terreno c=0 kPa;
o adesione terreno-cls a=0 kPa;
2. Spinte:
o angolo d'attrito interno =36°;
o angolo d'attrito terreno-cls =24°;
o peso specifico =2000 daN/m3;
o coesione interna terreno c=0 kPa;
o adesione terreno-cls a=0 kPa;
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Si sottolinea che l’estensore del presente documento ha optato, sempre nell’ottica di
ottenere delle verifiche cautelative e massimizzare la severità delle stesse, dei parametri
più sfavorevoli rispetto a quanto indicato nell’elaborato Tav. D. Da un confronto tra i
tabulati riportati nella sezione degli allegati e quanto indicato in Tav. D è immeditato
constatare le differenze.
Il regime si spinta è stato calcolato con il metodo di Culmann.
04.08 CARICHI
Sono stati considerati i seguenti carichi:
1. pesi propri strutturali, quali:
o quelli portati in conto in automatico dal sw di calcolo in funzione della
geometria del manufatto e del peso specifico del materiale;
o le forze simulanti i chiodi di ancoraggio e stabilizzazione del manufatto,
appositamente previsti al fine di conferire alla struttura la necessaria
stabilità;
2. pesi propri portati: assenti;
3. azioni variabili, quali le spinte dell’acqua secondo la piena di progetto. Secondo
le indicazioni fornite dagli studi del CFAVS si è previsto un carico sullo
stramazzo pari ad 1 m di acqua;
4. vento: l’azione è trascurabile;
5. neve: l’azione è trascurabile;
6. il sisma, secondo le formulazioni di normativa, calcolate in automatico dal sw di
calcolo.
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04.08.01 DEFINIZIONE DELL’AZIONE DEI CHIODI DI ANCORAGGIO
Le azioni simulanti gli effetti dei chiodi sono state ottenute mezzo del metodo di
Bustamante-Doix, attraverso un applicativo dedicato sviluppato dalla sw house Aztec
Informatica, C.so Umberto, 43 - 87050 - Casole Bruzio (CS), applicativo di nome “Utility”,
file “A044-14_v3_Generale_B3-B5.tbd”.
Si riporta la schermata del sw:
Figura 2, briglia del “tipo B3, B5” - determinazione della capacità portante del chiodo d’ancoraggio.
I parametri inseriti risultano essere ragionevolmente conservativi e tengono conto
dell’incertezza della definizione delle resistenze, stante gli scarni dati sperimentali del sito.
La resistenza disponibile calcolata è stat abbattura del prodotto (1.8*1.2) al fine di
tener conto del fatto che si hanno scarsi dati sperimentali e che i tiranti sono permanenti.
In funzione della geometria del problema, ovvero:
1. interasse tra i tiranti;
2. angolo di progetto degli stessi;
si ottengono, scomponendo ancora lungo l’asse X ed Y, le forze inserite nel modello di
calcolo per la simulazione della presenza dei chiodi succitati e visibili sull’elaborato grafico
costruttivo.
Poiché gli stessi risultano essere poco inclinati (poco approfonditi), a giudizio
dell’estensore del documento, è necessario effettuare un loro prolungamento ulteriore
volto a superare le incertezze residue. Sull’elaborato grafico sono pertanto indicate
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lunghezze di ancoraggio pari a 18 m, al posto di quelle pari a 16 m considerate nel
calcolo.
04.09 METODI DI CALCOLO
Si utilizza il moderno metodo degli stati limite, applicando la classica teoria secondo la
quale la briglia (muro) viene assimilata ad un corpo rigido.
04.09.01 FILOSOFIA DI MODELLAZIONE
Il modello di calcolo considera un’altezza media del manufatto, fino al livello del
battente idrico di progetto. La logica è quella di forzare la modellazione a mezzo di un sw.
dedicato all’analisi di muri di sostengo con eventualmente anche la presenza di spinte
dell’acqua sui paramenti. L’assuzione è lecita e risulta essere una buona valutazione del
problema dato che l’effetto sismico sommitale, nella parte in cui non agisce la spinta
dell’acqua, presenta azioni sismiche trascurabili se raffrontate con le altre azioni. Si
osserva inoltre che la modellazione effettuata comula eventi di piena con eventi sismici,
situazione che difficilmente potrà accadere dato che si sommano in concomitanza effetti
che di per sé accadono raramente.
04.09.02 STRUMENTI DI CALCOLO
1. Casa produttrice del sw: Aztec Informatica, C.so Umberto, 43 - 87050 - Casole
Bruzio (CS);
2. Sw: Max 10;
3. Versione: 10.10g;
4. Files:
a. A044_14_v3_B3_B5.dat;
b. A044_14\v3\.
04.10 COMBINAZIONI DI CARICO
E’ necessario far riferimento all’apposita sezione degli allegati.
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04.11 ACCETTABILITA’ DEI RISULTATI
Da alcune verifiche manuali eseguite dal sottoscritto su schemi semplificati si sono
verificate le correttezze degli ordini di grandezza dei termini ingegneristici, pertanto quanto
progettato risulta accettabile.
04.12 VERIFICHE
I dettagli sono riportati nell’apposita sezione in allegato.
Qui si riportano unicamente le verifiche manuali eseguite dallo scrivente sulle parti
principali delle strutture.
04.12.01 FONDAZIONE
Con Rck=35 Mpa.
Si ha che MSd=3.41*104 daN*m, pertanto, dalle caratteristiche della sezione, si ottiene
IR=0.88<1 e la verifica è soddisfatta;
Si ha che VSd=21.7*103 daN, pertanto, dalle caratteristiche della sezione, si ottiene
IR=0.98<1 e la verifica è soddisfatta (con VRd,1, sez. senza staffatura).
04.12.02 PARAMENTO - BASE
Con Rck=35 Mpa.
Si ha che MSd=20.2*103 daN*m, pertanto, dalle caratteristiche della sezione, si ottiene
IR=0.84<1 e la verifica è soddisfatta;
Si ha che VSd=14.5*103 daN, pertanto, dalle caratteristiche della sezione, si ottiene
IR=0.82<1 e la verifica è soddisfatta (con VRd,1, sez. senza staffatura).
04.12.03 PARAMENTO - MEZZERIA
Con Rck=35 Mpa.
Si ha che MSd=4*103 daN*m, pertanto, dalle caratteristiche della sezione, si ottiene
IR=0.49<1 e la verifica è soddisfatta;
Si ha che VSd=4*103 daN, pertanto, dalle caratteristiche della sezione, si ottiene
IR=0.26<1 e la verifica è soddisfatta (con VRd,1, sez. senza staffatura).
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05. PIANO DI MANUTENZIONE DELLE STRUTTURE
Le strutture così come sono concepite sono in grado di garantire idonea durabilità alle
strutture per la vita utile fissata a progetto.
In ogni caso, in seguito ad eventi di piena importanti e comunque con frequenza
almeno annuale, è necessario effettuare da parte dei tecnici della Committenza delle
verifiche visive volte a constatare lo stato delle costruzioni.
In particolare si evidenzia che sarà necessario visionare l’eventuale insorgenza di
ruggine da armature e/o il deterioramento dei copri ferri di ricoprimento. Si fa osservare
che il transito di materiale lapideo in concomitanza di importanti eventi di piena (es.
rotolamento massi, ecc…) può danneggiare lo strato di ricoprimento delle armature a
causa di urti e/o abrasioni, pertanto, qualora se ne ravvisi la necessità, è necessario
incarica dei tecnici di adeguata esperienza al fine di pianificare le più opportune ed efficaci
messe in pristino degli elementi di protezione delle armature.
Eventuali ulteriori considerazioni a riguardo sono inserite negli altri elaborati di
progetto.
06. CONCLUSIONI
Le strutture per come concepite e dimensionate soddisfano pienamente alle esigenze
richieste dalla committenza e ciascuna loro parte componente presenta caratteristiche di
resistenza, stabilità e rigidezza adeguate. Tale considerazione è da intendersi nel rispetto
dei limiti e delle ipotesi effettuate alla base della progettazione, pertanto l’uso delle stesse
dovrà rispettare tali assunzioni.
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07. ALLEGATI STRUTTURA BRIGLIA TIPO “A”
07.01 PROBLEMA INGEGNERISTICO - DESCRIZIONE GRAFICA
Si illustra per via grafica il problema ingegneristico affrontato.
Figura 3, briglia “tipo A” - definizione del problema ingegneristico.
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Figura 4, briglia “tipo A” - geometria del problema ingegneristico.
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Figura 5, briglia “tipo A” - inviluppo sollecitazioni sul paramento.
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Figura 6, briglia “tipo A” - inviluppo sollecitazioni sulla fondazione.
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Figura 7, briglia “tipo A” - cerchio critico per l’analisi di instabilità.
Figura 8, briglia “tipo A” - riassunto dei risultati delle verifiche.
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07.01.01 COMMENTO SUI RISULTATI
Si osservano i limiti che il sw. di calcolo utilizzato presenta nella simulazione
effettuata.
Considerando che:
1. sono stati utilizzati valori di angolo d’attrito a volume costante e non di picco,
come tale verifica di tipo globale richiederebbe a livello teorico;
2. i chiodi generano un “effetto spinotto” non simulabile a mezzo del sw. utilizzato
e contrastano la rotazione del cerchio critico. In sostanza l’azione di taglio sui
chiodi costituisce un apporto aggiuntivo alle resistenze inserite nel sw ed
impedisce lo sviluppo del meccanismo di rottura graficato;
3. la cumulazione dell’evento di piena (raro) con il sisma (raro anch’esso) è
un’ipotesi marcatamente severa;
4. che il manufatto sarà addossato alla roccia sub affiorante e che pertanto essa
stessa, con la sua grande tenacità, è un ulteriore elemento che impedisce la
formazione del cerchio di rottura;
si dichiara che le uniche verifiche di cui dover tener conto nei risultati riportati risultano
essere quelle relative allo scorrimento, al ribaltamento ed alla capacità limite di carico.
L’analisi di stabilità globale, per l’opera in esame, risulta prima di significato.
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07.02 PROBLEMA INGEGNERISTICO - DESCRIZIONE SU TABULATO
Si allega input/output in formato testuale.
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 1
Progetto: Tipo A
Ditta: Comune:
Progettista:
Direttore dei Lavori: Impresa:
Normative di riferimento
- Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica.
- Legge nr. 64 del 02/02/1974.
Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988.
Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la
progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992.
Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche.
- D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche
- D.M. 16 Gennaio 1996
Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996
Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche
- Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996
- Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG.
Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008)
- Circolare 617 del 02/02/2009
- Circolare C.S.L.P. 02/02/2009 n.617 - Istruzioni per l’applicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008
Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno
- Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa
- Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite)
- Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 2
Calcolo della spinta sul muro
Valori caratteristici e valori di calcolo
Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze.
I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali . In particolare si
distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili.
Metodo di Culmann
Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno
con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque
disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di
Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea.
I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti:
- si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno;
- si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la
superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete.
Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno.
Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di
Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è
possibile ricavare il punto di applicazione della spinta.
Spinta in presenza di sisma
Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente.
Detta l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando
un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a
' =
' =
dove = arctg(kh/(1±kv)) essendo kh il coefficiente sismico orizzontale e kv il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di kh.
In presenza di falda a monte, assume le seguenti espressioni:
Terreno a bassa permeabilità
= arctg[(sat/(sat-w))*(kh/(1±kv))]
Terreno a permeabilità elevata
= arctg[(/(sat-w))*(kh/(1±kv))]
Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da
S = AS' - S
dove il coefficiente A vale
cos2()
A = –––––––––––––––––––––––––––––
cos2cos
In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di .
Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo
stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico.
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 3
Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono
valutate come
FiH = khW FiV = ±kvW
dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di
spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma.
Verifica a ribaltamento
La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante Mr)
ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante Ms) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e
verificare che il rapporto Ms/Mr sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza r.
Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare r>= 1.0.
Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza
Ms
––––––– >= r Mr
Il momento ribaltante Mr è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del
terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito
terra-muro è positivo, ribaltante se è negativo. è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi
contribuiscono al momento stabilizzante.
Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali.
Verifica a scorrimento
Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono
a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento Fr e la
risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro Fs risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza s
Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare s>=1.0
Fr
––––– >= s Fs
Le forze che intervengono nella Fs sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione.
La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al
piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con ca l'adesione terreno-fondazione e con Br la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come
Fr = N tg f + caBr
La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso,
però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento.
Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di f pari all'angolo d'attrito del terreno di
fondazione.
Verifica al carico limite
Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve
essere superiore a q. Cioè, detto Qu, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere:
Qu
––––– >= q
R
Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare q>=1.0
Le espressioni di Hansen per il calcolo della capacità portante si differenziano a secondo se siamo in presenza di un terreno puramente coesivo (=0)
o meno e si esprimono nel modo seguente:
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Caso generale
qu = cNcscdcicgcbc + qNqsqdqiqgqbq + 0.5BNsdigb
Caso di terreno puramente coesivo =0
qu = 5.14c(1+sc+dc-ic-gc-bc) + q
in cui dc, dq, d, sono i fattori di profondità; sc, sq, s, sono i fattori di forma; ic, iq, i, sono i fattori di inclinazione del carico; bc, bq, b, sono i fattori di
inclinazione del piano di posa; gc, gq, g, sono i fattori che tengono conto del fatto che la fondazione poggi su un terreno in pendenza.
I fattori Nc, Nq, N sono espressi come:
Nq = etgKp
Nc = (Nq - 1)ctg
N = 1.5(Nq - 1)tg
Vediamo ora come si esprimono i vari fattori che compaiono nella espressione del carico ultimo.
Fattori di forma
B
per =0 sc = 0.2 ––––– L
Nq B
per >0 sc = 1 + ––––– –––––
Nc L
B
sq = 1 + ––––– tg
L
B
s = 1 - 0.4 ––––– L
Fattori di profondità
Si definisce il parametro k come
D D k = ––––– se ––––– <= 1
B B
D D
k = arctg ––––– se ––––– > 1 B B
I vari coefficienti si esprimono come
per =0 dc = 0.4k
per >0 dc = 1 + 0.4k
dq = 1+2tg(1-sin)2k
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= 1
Fattori di inclinazione del carico
Indichiamo con V e H le componenti del carico rispettivamente perpendicolare e parallela alla base e con Af l'area efficace della fondazione ottenuta
come Af = B'xL' (B' e L' sono legate alle dimensioni effettive della fondazione B, L e all'eccentricità del carico eB, eL dalle relazioni B' = B-2eB L'
= L- 2eL) e con l'angolo di inclinazione della fondazione espresso in gradi (=0 per fondazione orizzontale).
I fattori di inclinazione del carico si esprimono come:
H
per = 0 ic = 1/2(1-[1- –––––]) Afca
1 - iq
per > 0 ic = iq - ––––––––
Nq - 1
0.5H iq = (1 - ––––––––––––––––)5
V + Afcactg
0.7H
per = 0 i = (1 - ––––––––––––––––)5
V + Afcactg
(0.7-°/450°)H
per > 0 i = (1 - –––––––––––––––––––––––)5
V + Afcactg
Fattori di inclinazione del piano di posa della fondazione
°
per =0 bc = –––––––––
147°
°
per >0 bc = 1 - –––––––– 147°
bq = e-2tg
b = e-2.7tg
Fattori di inclinazione del terreno
Indicando con la pendenza del pendio i fattori g si ottengono dalle espressioni seguenti:
°
per =0 gc = ––––––––– 147°
°
per >0 gc = 1 - ––––––––
147°
gq = g = (1-0.05tg)5
Per poter applicare la formula di Hansen devono risultare verificate le seguenti condizioni:
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H < Vtg + Afca
<=
iq, i > 0
+ <= 90°
Verifica alla stabilità globale
La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a g
Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare g>=1.0
Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di
sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50.
Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula:
cibi
ni ( ––––––––– + [Wicosi-uili]tgi )
cosi
= –––––––––––––––––––––––––––––––––––––
niWisini
dove n è il numero delle strisce considerate, bi e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale, Wi è il peso
della striscia iesima e ci e i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia.
Inoltre ui ed li rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (li = bi/cosi ).
Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava . Questo procedimento viene eseguito per il
numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.
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Normativa
N.T.C. 2008 - Approccio 1
Simbologia adottata
Gsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti
Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti
Qsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili
Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili
tan' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato
c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata
cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata
qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo
Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce
Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche
Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD
Permanenti Favorevole Gfav 1.00 1.00 0.90 0.90
Permanenti Sfavorevole Gsfav 1.30 1.00 1.10 1.30
Variabili Favorevole Qfav 0.00 0.00 0.00 0.00
Variabili Sfavorevole Qsfav 1.50 1.30 1.50 1.50
Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno:
Parametri M1 M2 M2 M1
Tangente dell'angolo di attrito tan' 1.00 1.25 1.25 1.00
Coesione efficace c' 1.00 1.25 1.25 1.00
Resistenza non drenata cu 1.00 1.40 1.40 1.00
Resistenza a compressione uniassiale qu 1.00 1.60 1.60 1.00
Peso dell'unità di volume 1.00 1.00 1.00 1.00
Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:
Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD
Permanenti Favorevole Gfav 1.00 1.00 1.00 0.90
Permanenti Sfavorevole Gsfav 1.00 1.00 1.00 1.30
Variabili Favorevole Qfav 0.00 0.00 0.00 0.00
Variabili Sfavorevole Qsfav 1.00 1.00 1.00 1.50
Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1
Tangente dell'angolo di attrito tan' 1.00 1.25 1.25 1.00
Coesione efficace c' 1.00 1.25 1.25 1.00
Resistenza non drenata cu 1.00 1.40 1.40 1.00
Resistenza a compressione uniassiale qu 1.00 1.60 1.60 1.00
Peso dell'unità di volume 1.00 1.00 1.00 1.00
FONDAZIONE SUPERFICIALE
Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3
Capacità portante della fondazione 1.00 1.00 1.40
Scorrimento 1.00 1.00 1.10 Resistenza del terreno a valle 1.00 1.00 1.40
Stabilità globale 1.10
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Geometria muro e fondazione
Descrizione Muro a mensola in c.a.
Altezza del paramento 3.00 [m] Spessore in sommità 0.40 [m]
Spessore all'attacco con la fondazione 0.40 [m]
Inclinazione paramento esterno 0.00 [°] Inclinazione paramento interno 0.00 [°]
Lunghezza del muro 10.00 [m]
Spessore rivestimento 0.20 [m] Peso sp. rivestimento 1800.00 [kg/mc]
Fondazione
Lunghezza mensola fondazione di valle 0.20 [m]
Lunghezza mensola fondazione di monte 1.80 [m] Lunghezza totale fondazione 2.40 [m]
Inclinazione piano di posa della fondazione 0.00 [°]
Spessore estremità fondazione di valle 0.80 [m] Spessore all'incastro fondazione di valle 0.80 [m]
Spessore all'incastro fondazione di monte 0.50 [m]
Spessore estremità fondazione di monte 0.50 [m] Spessore magrone 0.10 [m]
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Materiali utilizzati per la struttura
Calcestruzzo
Peso specifico 2500.0 [kg/mc]
Classe di Resistenza C25/30 Resistenza caratteristica a compressione Rck 305.9 [kg/cmq]
Modulo elastico E 320665.55 [kg/cmq]
Acciaio Tipo B450C
Tensione di snervamento fa 4588.0 [kg/cmq]
Geometria profilo terreno a monte del muro
Simbologia adottata e sistema di riferimento
(Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto)
N numero ordine del punto
X ascissa del punto espressa in [m]
Y ordinata del punto espressa in [m]
A inclinazione del tratto espressa in [°]
N X Y A 1 5.00 0.00 0.00
Terreno a valle del muro
Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0.00 [°]
Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0.00 [m]
Falda
Quota della falda a monte del muro rispetto al piano di posa della fondazione 3.80 [m]
Quota della falda a valle del muro rispetto al piano di posa della fondazione 1.80 [m]
Descrizione terreni
Simbologia adottata
Nr. Indice del terreno
Descrizione Descrizione terreno
Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc]
s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc]
Angolo d'attrito interno espresso in [°]
Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°]
c Coesione espressa in [kg/cmq]
ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq]
Descrizione s c ca Terreno 1 2000 2200 36.00 24.00 0.000 0.000
Terreno 2 2000 2200 36.00 24.00 0.000 0.000
Stratigrafia
Simbologia adottata
N Indice dello strato
H Spessore dello strato espresso in [m]
a Inclinazione espressa in [°]
Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm
Ks Coefficiente di spinta
Terreno Terreno dello strato
Nr. H a Kw Ks Terreno 1 3.80 0.00 0.00 0.00 Terreno 1 2 2.00 0.00 6.55 0.00 Terreno 2
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Condizioni di carico
Simbologia e convenzioni di segno adottate
Carichi verticali positivi verso il basso.
Carichi orizzontali positivi verso sinistra.
Momento positivo senso antiorario.
X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m]
Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg]
Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg]
M Momento espresso in [kgm]
Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m]
Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m]
Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kg/m]
Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kg/m]
D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato
Condizione n° 1 (Condizione 1) C Fondazione X=1.30 Y=-3.55 Fx=-5991.00 Fy=2794.00 M=0.00
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Descrizione combinazioni di carico
Simbologia adottata
F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole)
Coefficiente di partecipazione della condizione
Coefficiente di combinazione della condizione
Combinazione n° 1 - Caso A1-M1 (STR)
S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.30 1.00 1.30
Condizione 1 FAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 2 - Caso A1-M1 (STR)
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.30 1.00 1.30 Peso proprio terrapieno SFAV 1.30 1.00 1.30
Spinta terreno SFAV 1.30 1.00 1.30
Condizione 1 FAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 3 - Caso A1-M1 (STR)
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.30 1.00 1.30
Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00
Spinta terreno SFAV 1.30 1.00 1.30 Condizione 1 FAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 4 - Caso A1-M1 (STR)
S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno SFAV 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno SFAV 1.30 1.00 1.30
Condizione 1 FAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 5 - Caso A2-M2 (GEO)
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00
Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00
Condizione 1 FAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 6 - Caso EQU (SLU)
S/F * Peso proprio muro FAV 0.90 1.00 0.90
Peso proprio terrapieno FAV 0.90 1.00 0.90
Spinta terreno SFAV 1.10 1.00 1.10 Condizione 1 FAV 0.90 1.00 0.90
Combinazione n° 7 - Caso A2-M2 (GEO-STAB)
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00
Condizione 1 FAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 8 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00
Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 9 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00
Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 10 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00
Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 13
Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 11 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00
Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 12 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo
S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00
Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00
Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 13 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo
S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00
Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00
Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 14 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00
Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 15 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00
Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00
Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 16 - Quasi Permanente (SLE)
S/F * Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00
Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 17 - Frequente (SLE)
S/F * Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00
Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 18 - Rara (SLE)
S/F * Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00
Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Impostazioni di analisi
Metodo verifica sezioni Stato limite
Impostazioni verifiche SLU
Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali
Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50
Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15
Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85
Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00
Impostazioni verifiche SLE
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 14
Condizioni ambientali Aggressive
Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione
Sensibilità delle armature Poco sensibile
Valori limite delle aperture delle fessure w1 = 0.20 w2 = 0.30
w3 = 0.40
Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni
Combinazione di carico Rara c < 0.60 fck - f < 0.80 fyk
Quasi permanente c < 0.45 fck
Calcolo della portanza metodo di Hansen
Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLU): 1.00
Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLE): 1.00
Impostazioni avanzate
Terreno a monte a elevata permeabilità
Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 15
Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati
Simbologia adottata
C Identificativo della combinazione
Tipo Tipo combinazione
Sisma Combinazione sismica
CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento
CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento
CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite
CSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale
C Tipo Sisma cssco csrib csqlim csstab 1 A1-M1 - [1] -- 1.35 -- 2.14 -- 2 A1-M1 - [1] -- 1.77 -- 2.72 --
3 A1-M1 - [1] -- 1.63 -- 2.73 --
4 A1-M1 - [1] -- 1.50 -- 2.23 -- 5 A2-M2 - [1] -- 1.83 -- 1.84 --
6 EQU - [1] -- -- 1.52 -- --
7 STAB - [1] -- -- -- -- 0.84 8 A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 1.81 -- 3.06 --
9 A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 1.75 -- 3.01 --
10 A2-M2 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 1.28 -- 1.13 -- 11 A2-M2 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 1.24 -- 1.11 --
12 EQU - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- 1.56 -- --
13 EQU - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- 1.63 -- -- 14 STAB - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 0.77
15 STAB - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 0.70
16 SLEQ - [1] -- 2.70 -- 4.85 -- 17 SLEF - [1] -- 2.70 -- 4.85 --
18 SLER - [1] -- 2.70 -- 4.85 --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 16
Analisi della spinta e verifiche
Sistema di riferimento adottato per le coordinate :
Origine in testa al muro (spigolo di monte)
Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte
Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto
Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle
Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso
Calcolo riferito ad 1 metro di muro
Tipo di analisi
Calcolo della spinta metodo di Culmann Calcolo del carico limite metodo di Hansen
Calcolo della stabilità globale metodo di Fellenius
Calcolo della spinta in condizioni di Spinta attiva
Sisma
Identificazione del sito Latitudine 45.078767
Longitudine 6.704287 Comune Bardonecchia
Provincia Torino
Regione Piemonte
Punti di interpolazione del reticolo 13335 - 13557 - 13558 - 13336
Tipo di opera Tipo di costruzione Opera ordinaria Vita nominale 50 anni
Classe d'uso II - Normali affollamenti e industrie non pericolose
Vita di riferimento 50 anni
Combinazioni SLU Accelerazione al suolo ag 1.04 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.80
Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20
Coefficiente riduzione (m) 0.24 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50
Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*m*St*S) = 5.49
Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 2.74
Combinazioni SLE Accelerazione al suolo ag 0.40 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.80
Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20
Coefficiente riduzione (m) 0.18 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50
Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*m*St*S) = 1.57
Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 0.78
Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico
Partecipazione spinta passiva (percento) 0.0
Lunghezza del muro 10.00 [m]
Peso muro 6450.00 [kg]
Baricentro del muro X=0.17 Y=-2.57
Superficie di spinta
Punto inferiore superficie di spinta X = 1.80 Y = -3.80 Punto superiore superficie di spinta X = 1.80 Y = 0.00
Altezza della superficie di spinta 3.80 [m]
Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [°]
COMBINAZIONE n° 1
Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole
Valore della spinta statica 2643.50 [kg]
Componente orizzontale della spinta statica 2414.96 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 17
Componente verticale della spinta statica 1075.21 [kg]
Punto d'applicazione della spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 59.53 [°]
Spinta falda 9386.00 [kg] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]
Sottospinta falda 5616.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 11880.00 [kg]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.90 [m] Y = -1.65 [m]
Risultanti carichi esterni
Componente dir. X -5991 [kg]
Componente dir. Y 2794 [kg]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5809.96 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 17663.21 [kg]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 17663.21 [kg]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5809.96 [kg]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.60 [m]
Lunghezza fondazione reagente 1.79 [m]
Risultante in fondazione 18594.21 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 18.21 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 10635.43 [kgm]
Carico ultimo della fondazione 37737.44 [kg]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente 1.79 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.9695 [kg/cmq]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 50.59 Nq = 37.75 N = 40.05
Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00
Fattori inclinazione ic = 0.39 iq = 0.41 i = 0.27
Fattori profondità dc = 1.13 dq = 1.08 d = 1.00
Fattori inclinazione piano posa bc = 1.00 bq = 1.00 b = 1.00
Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.
N'c = 22.42 N'q = 16.64 N' = 10.82
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.35
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.14
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 18
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 1
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.15 150.00 0.92 18.39 3 0.30 300.00 7.36 73.56
4 0.45 450.00 24.83 165.52
5 0.60 600.00 58.85 294.25 6 0.75 750.00 114.94 459.77
7 0.90 900.00 198.62 662.07
8 1.05 1050.00 315.40 901.16 9 1.20 1200.00 470.81 1177.02
10 1.35 1350.00 670.35 1489.67
11 1.50 1500.00 919.55 1839.09 12 1.65 1650.00 1223.92 2225.30
13 1.80 1800.00 1588.98 2648.29
14 1.95 1950.00 2020.24 3108.07 15 2.10 2100.00 2523.24 3604.62
16 2.25 2250.00 3103.47 4137.96
17 2.40 2400.00 3766.46 4708.08 18 2.55 2550.00 4517.73 5314.98
19 2.70 2700.00 5362.80 5958.66
20 2.85 2850.00 6307.17 6639.13 21 3.00 3000.00 7356.37 7356.37
22 3.15 3150.00 8515.92 8110.40
23 3.30 3300.00 9791.27 8899.75
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 1
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.02 3.52 351.71
3 0.04 14.04 699.03 4 0.06 31.46 1041.96
5 0.08 55.69 1380.50
6 0.10 86.65 1714.64 7 0.12 124.25 2044.40
8 0.14 168.39 2369.76
9 0.16 219.01 2690.72 10 0.18 275.99 3007.30
11 0.20 339.27 3319.48
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 1
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -148.44 -1781.33
3 0.33 -593.78 -3562.67
4 0.50 -1336.00 -5344.00
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 19
5 0.50 -1336.00 -8138.00
6 0.69 -3030.74 -10088.35
7 0.87 -5061.86 -11722.10 8 1.06 -7361.22 -12977.12
9 1.24 -9858.49 -13853.41
10 1.43 -12483.33 -14350.98 11 1.61 -15165.40 -14469.82
12 1.80 -17834.39 -14209.94
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 20
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 1
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0 0 1000.00 15220 -- -- 2 0.15 100, 40 5.65 5.65 500730 -3070 3338.20 15241 -- --
3 0.30 100, 40 5.65 5.65 486846 -11938 1622.82 15261 -- --
4 0.45 100, 40 5.65 5.65 445226 -24564 989.39 15282 -- -- 5 0.60 100, 40 5.65 5.65 338284 -33181 563.81 15303 -- --
6 0.75 100, 40 5.65 5.65 225173 -34509 300.23 15324 -- --
7 0.90 100, 40 5.65 5.65 119354 -26340 132.62 15345 -- -- 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 60382 -18138 57.51 15366 -- --
9 1.20 100, 40 5.65 11.31 36065 -14150 30.05 15386 -- --
10 1.35 100, 40 15.71 11.31 64520 -32038 47.79 17554 -- -- 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 47978 -29412 31.99 17574 -- --
12 1.65 100, 40 15.71 11.31 37384 -27731 22.66 17595 -- --
13 1.80 100, 40 15.71 11.31 30104 -26575 16.72 17616 -- -- 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 16115 -16695 8.26 15490 -- --
15 2.10 100, 40 10.05 5.65 13554 -16285 6.45 15511 -- --
16 2.25 100, 40 10.05 5.65 11577 -15969 5.15 15532 -- -- 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 10016 -15719 4.17 15553 -- --
18 2.55 100, 40 10.05 5.65 8759 -15518 3.43 15574 -- --
19 2.70 100, 40 10.05 5.65 7730 -15353 2.86 15594 -- -- 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 6876 -15216 2.41 15615 -- --
21 3.00 100, 40 10.05 5.65 6158 -15101 2.05 15636 -- -- 22 3.15 100, 40 10.05 5.65 5550 -15004 1.76 15657 -- --
23 3.30 100, 40 10.05 5.65 5029 -14920 1.52 15678 -- --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 21
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 1
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 80 0.00 15.71 0 0 1000.00 25703 -- --
2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0 46317 13141.50 25703 -- --
3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0 46317 3299.08 25703 -- -- 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1472.40 25703 -- --
5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0 46317 831.71 25703 -- --
6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0 46317 534.54 25703 -- -- 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0 46317 372.78 25703 -- --
8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0 46317 275.05 25703 -- --
9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0 46317 211.49 25703 -- -- 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0 46317 167.82 25703 -- --
11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0 46317 136.52 25703 -- --
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 50 15.71 15.71 0 0 1000.00 19396 -- -- 2 0.17 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 188.59 17965 -- --
3 0.33 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 47.15 17965 -- --
4 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 20.95 17965 -- -- 5 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 20.95 17965 -- --
6 0.69 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 9.24 17965 -- --
7 0.87 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 5.53 17965 -- -- 8 1.06 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.80 17965 -- --
9 1.24 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.84 17965 -- --
10 1.43 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.24 17965 -- -- 11 1.61 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 1.85 17965 -- --
12 1.80 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 1.57 17965 -- --
COMBINAZIONE n° 2
Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno sfavorevole Valore della spinta statica 2643.50 [kg]
Componente orizzontale della spinta statica 2414.96 [kg]
Componente verticale della spinta statica 1075.21 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 59.53 [°]
Spinta falda 9386.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m] Sottospinta falda 5616.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 15444.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.90 [m] Y = -1.65 [m]
Risultanti carichi esterni Componente dir. X -5991 [kg]
Componente dir. Y 2794 [kg]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5809.96 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 22
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 23162.21 [kg]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 23162.21 [kg]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5809.96 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.45 [m]
Lunghezza fondazione reagente 2.25 [m]
Risultante in fondazione 23879.77 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 14.08 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 10407.73 [kgm]
Carico ultimo della fondazione 63108.90 [kg]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente 2.25 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 2.0571 [kg/cmq]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 50.59 Nq = 37.75 N = 40.05
Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00
Fattori inclinazione ic = 0.50 iq = 0.51 i = 0.38
Fattori profondità dc = 1.13 dq = 1.08 d = 1.00
Fattori inclinazione piano posa bc = 1.00 bq = 1.00 b = 1.00
Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.
N'c = 28.57 N'q = 20.91 N' = 15.25
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.77
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.72
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 23
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 2
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.15 195.00 0.92 18.39 3 0.30 390.00 7.36 73.56
4 0.45 585.00 24.83 165.52
5 0.60 780.00 58.85 294.25 6 0.75 975.00 114.94 459.77
7 0.90 1170.00 198.62 662.07
8 1.05 1365.00 315.40 901.16 9 1.20 1560.00 470.81 1177.02
10 1.35 1755.00 670.35 1489.67
11 1.50 1950.00 919.55 1839.09 12 1.65 2145.00 1223.92 2225.30
13 1.80 2340.00 1588.98 2648.29
14 1.95 2535.00 2020.24 3108.07 15 2.10 2730.00 2523.24 3604.62
16 2.25 2925.00 3103.47 4137.96
17 2.40 3120.00 3766.46 4708.08 18 2.55 3315.00 4517.73 5314.98
19 2.70 3510.00 5362.80 5958.66
20 2.85 3705.00 6307.17 6639.13 21 3.00 3900.00 7356.37 7356.37
22 3.15 4095.00 8515.92 8110.40
23 3.30 4290.00 9791.27 8899.75
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 2
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.02 3.58 357.58
3 0.04 14.28 711.51 4 0.06 32.02 1061.79
5 0.08 56.73 1408.41
6 0.10 88.33 1751.38 7 0.12 126.76 2090.70
8 0.14 171.93 2426.36
9 0.16 223.79 2758.37 10 0.18 282.24 3086.72
11 0.20 347.23 3411.42
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 2
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -153.64 -1842.25
3 0.33 -604.92 -3530.83
4 0.50 -1316.49 -4965.68
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 24
5 0.50 -1316.49 -7759.68
6 0.69 -2883.16 -9059.62
7 0.87 -4661.99 -10044.52 8 1.06 -6594.47 -10714.37
9 1.24 -8622.11 -11069.18
10 1.43 -10686.38 -11108.94 11 1.61 -12728.78 -10833.65
12 1.80 -14690.81 -10243.33
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 25
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 2
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0 0 1000.00 15220 -- -- 2 0.15 100, 40 5.65 5.65 501831 -2366 2573.49 15247 -- --
3 0.30 100, 40 5.65 5.65 491035 -9262 1259.06 15274 -- --
4 0.45 100, 40 5.65 5.65 474038 -20118 810.32 15301 -- -- 5 0.60 100, 40 5.65 5.65 391823 -29563 502.34 15328 -- --
6 0.75 100, 40 5.65 5.65 296719 -34980 304.33 15355 -- --
7 0.90 100, 40 5.65 5.65 194204 -32969 165.99 15382 -- -- 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 108539 -25080 79.52 15409 -- --
9 1.20 100, 40 5.65 11.31 60745 -18333 38.94 15436 -- --
10 1.35 100, 40 15.71 11.31 94494 -36094 53.84 17610 -- -- 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 69675 -32856 35.73 17637 -- --
12 1.65 100, 40 15.71 11.31 52922 -30197 24.67 17664 -- --
13 1.80 100, 40 15.71 11.31 41891 -28446 17.90 17691 -- -- 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 22164 -17664 8.74 15572 -- --
15 2.10 100, 40 10.05 5.65 18471 -17072 6.77 15599 -- --
16 2.25 100, 40 10.05 5.65 15668 -16624 5.36 15626 -- -- 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 13480 -16273 4.32 15653 -- --
18 2.55 100, 40 10.05 5.65 11736 -15994 3.54 15680 -- --
19 2.70 100, 40 10.05 5.65 10320 -15767 2.94 15707 -- -- 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 9152 -15581 2.47 15734 -- --
21 3.00 100, 40 10.05 5.65 8177 -15424 2.10 15761 -- -- 22 3.15 100, 40 10.05 5.65 7354 -15293 1.80 15788 -- --
23 3.30 100, 40 10.05 5.65 6651 -15180 1.55 15815 -- --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 26
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 2
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 80 0.00 15.71 0 0 1000.00 25703 -- --
2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0 46317 12930.64 25703 -- --
3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0 46317 3243.69 25703 -- -- 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1446.57 25703 -- --
5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0 46317 816.49 25703 -- --
6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0 46317 524.36 25703 -- -- 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0 46317 365.40 25703 -- --
8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0 46317 269.39 25703 -- --
9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0 46317 206.97 25703 -- -- 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0 46317 164.10 25703 -- --
11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0 46317 133.39 25703 -- --
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 50 15.71 15.71 0 0 1000.00 19396 -- -- 2 0.17 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 182.21 17965 -- --
3 0.33 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 46.28 17965 -- --
4 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 21.26 17965 -- -- 5 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 21.26 17965 -- --
6 0.69 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 9.71 17965 -- --
7 0.87 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 6.00 17965 -- -- 8 1.06 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 4.25 17965 -- --
9 1.24 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.25 17965 -- --
10 1.43 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.62 17965 -- -- 11 1.61 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.20 17965 -- --
12 1.80 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 1.91 17965 -- --
COMBINAZIONE n° 3
Peso muro favorevole e Peso terrapieno sfavorevole Valore della spinta statica 2643.50 [kg]
Componente orizzontale della spinta statica 2414.96 [kg]
Componente verticale della spinta statica 1075.21 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 59.53 [°]
Spinta falda 9386.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m] Sottospinta falda 5616.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 15444.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.90 [m] Y = -1.65 [m]
Risultanti carichi esterni Componente dir. X -5991 [kg]
Componente dir. Y 2794 [kg]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5809.96 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 27
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 21227.21 [kg]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 21227.21 [kg]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5809.96 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.45 [m]
Lunghezza fondazione reagente 2.25 [m]
Risultante in fondazione 22007.95 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15.31 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 9566.23 [kgm]
Carico ultimo della fondazione 58008.96 [kg]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente 2.25 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.8885 [kg/cmq]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 50.59 Nq = 37.75 N = 40.05
Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00
Fattori inclinazione ic = 0.46 iq = 0.48 i = 0.35
Fattori profondità dc = 1.13 dq = 1.08 d = 1.00
Fattori inclinazione piano posa bc = 1.00 bq = 1.00 b = 1.00
Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.
N'c = 26.65 N'q = 19.58 N' = 13.83
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.63
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.73
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 28
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 3
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.15 150.00 0.92 18.39 3 0.30 300.00 7.36 73.56
4 0.45 450.00 24.83 165.52
5 0.60 600.00 58.85 294.25 6 0.75 750.00 114.94 459.77
7 0.90 900.00 198.62 662.07
8 1.05 1050.00 315.40 901.16 9 1.20 1200.00 470.81 1177.02
10 1.35 1350.00 670.35 1489.67
11 1.50 1500.00 919.55 1839.09 12 1.65 1650.00 1223.92 2225.30
13 1.80 1800.00 1588.98 2648.29
14 1.95 1950.00 2020.24 3108.07 15 2.10 2100.00 2523.24 3604.62
16 2.25 2250.00 3103.47 4137.96
17 2.40 2400.00 3766.46 4708.08 18 2.55 2550.00 4517.73 5314.98
19 2.70 2700.00 5362.80 5958.66
20 2.85 2850.00 6307.17 6639.13 21 3.00 3000.00 7356.37 7356.37
22 3.15 3150.00 8515.92 8110.40
23 3.30 3300.00 9791.27 8899.75
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 3
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.02 3.37 336.02
3 0.04 13.42 668.69 4 0.06 30.09 997.99
5 0.08 53.32 1323.94
6 0.10 83.03 1646.52 7 0.12 119.15 1965.74
8 0.14 161.63 2281.60
9 0.16 210.40 2594.11 10 0.18 265.38 2903.25
11 0.20 326.50 3209.03
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 3
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -148.44 -1780.43
3 0.33 -585.43 -3424.51
4 0.50 -1276.98 -4835.25
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 29
5 0.50 -1276.98 -7629.25
6 0.69 -2818.77 -8926.32
7 0.87 -4574.53 -9933.65 8 1.06 -6490.47 -10651.24
9 1.24 -8512.77 -11079.09
10 1.43 -10587.63 -11217.19 11 1.61 -12661.22 -11065.56
12 1.80 -14679.76 -10624.18
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 30
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 3
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0 0 1000.00 15220 -- -- 2 0.15 100, 40 5.65 5.65 500730 -3070 3338.20 15241 -- --
3 0.30 100, 40 5.65 5.65 486846 -11938 1622.82 15261 -- --
4 0.45 100, 40 5.65 5.65 445226 -24564 989.39 15282 -- -- 5 0.60 100, 40 5.65 5.65 338284 -33181 563.81 15303 -- --
6 0.75 100, 40 5.65 5.65 225173 -34509 300.23 15324 -- --
7 0.90 100, 40 5.65 5.65 119354 -26340 132.62 15345 -- -- 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 60382 -18138 57.51 15366 -- --
9 1.20 100, 40 5.65 11.31 36065 -14150 30.05 15386 -- --
10 1.35 100, 40 15.71 11.31 64520 -32038 47.79 17554 -- -- 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 47978 -29412 31.99 17574 -- --
12 1.65 100, 40 15.71 11.31 37384 -27731 22.66 17595 -- --
13 1.80 100, 40 15.71 11.31 30104 -26575 16.72 17616 -- -- 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 16115 -16695 8.26 15490 -- --
15 2.10 100, 40 10.05 5.65 13554 -16285 6.45 15511 -- --
16 2.25 100, 40 10.05 5.65 11577 -15969 5.15 15532 -- -- 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 10016 -15719 4.17 15553 -- --
18 2.55 100, 40 10.05 5.65 8759 -15518 3.43 15574 -- --
19 2.70 100, 40 10.05 5.65 7730 -15353 2.86 15594 -- -- 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 6876 -15216 2.41 15615 -- --
21 3.00 100, 40 10.05 5.65 6158 -15101 2.05 15636 -- -- 22 3.15 100, 40 10.05 5.65 5550 -15004 1.76 15657 -- --
23 3.30 100, 40 10.05 5.65 5029 -14920 1.52 15678 -- --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 31
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 3
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 80 0.00 15.71 0 0 1000.00 25703 -- --
2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0 46317 13760.79 25703 -- --
3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0 46317 3451.68 25703 -- -- 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1539.22 25703 -- --
5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0 46317 868.72 25703 -- --
6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0 46317 557.86 25703 -- -- 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0 46317 388.71 25703 -- --
8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0 46317 286.55 25703 -- --
9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0 46317 220.14 25703 -- -- 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0 46317 174.53 25703 -- --
11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0 46317 141.86 25703 -- --
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 50 15.71 15.71 0 0 1000.00 19396 -- -- 2 0.17 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 188.60 17965 -- --
3 0.33 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 47.82 17965 -- --
4 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 21.92 17965 -- -- 5 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 21.92 17965 -- --
6 0.69 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 9.93 17965 -- --
7 0.87 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 6.12 17965 -- -- 8 1.06 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 4.31 17965 -- --
9 1.24 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.29 17965 -- --
10 1.43 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.64 17965 -- -- 11 1.61 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.21 17965 -- --
12 1.80 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 1.91 17965 -- --
COMBINAZIONE n° 4
Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 2643.50 [kg]
Componente orizzontale della spinta statica 2414.96 [kg]
Componente verticale della spinta statica 1075.21 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 59.53 [°]
Spinta falda 9386.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m] Sottospinta falda 5616.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 11880.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.90 [m] Y = -1.65 [m]
Risultanti carichi esterni Componente dir. X -5991 [kg]
Componente dir. Y 2794 [kg]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5809.96 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 32
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 19598.21 [kg]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 19598.21 [kg]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5809.96 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.59 [m]
Lunghezza fondazione reagente 1.84 [m]
Risultante in fondazione 20441.27 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 16.51 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 11476.93 [kgm]
Carico ultimo della fondazione 43762.75 [kg]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente 1.84 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 2.1266 [kg/cmq]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 50.59 Nq = 37.75 N = 40.05
Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00
Fattori inclinazione ic = 0.43 iq = 0.45 i = 0.31
Fattori profondità dc = 1.13 dq = 1.08 d = 1.00
Fattori inclinazione piano posa bc = 1.00 bq = 1.00 b = 1.00
Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.
N'c = 24.84 N'q = 18.32 N' = 12.52
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.50
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.23
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 33
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 4
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.15 195.00 0.92 18.39 3 0.30 390.00 7.36 73.56
4 0.45 585.00 24.83 165.52
5 0.60 780.00 58.85 294.25 6 0.75 975.00 114.94 459.77
7 0.90 1170.00 198.62 662.07
8 1.05 1365.00 315.40 901.16 9 1.20 1560.00 470.81 1177.02
10 1.35 1755.00 670.35 1489.67
11 1.50 1950.00 919.55 1839.09 12 1.65 2145.00 1223.92 2225.30
13 1.80 2340.00 1588.98 2648.29
14 1.95 2535.00 2020.24 3108.07 15 2.10 2730.00 2523.24 3604.62
16 2.25 2925.00 3103.47 4137.96
17 2.40 3120.00 3766.46 4708.08 18 2.55 3315.00 4517.73 5314.98
19 2.70 3510.00 5362.80 5958.66
20 2.85 3705.00 6307.17 6639.13 21 3.00 3900.00 7356.37 7356.37
22 3.15 4095.00 8515.92 8110.40
23 3.30 4290.00 9791.27 8899.75
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 4
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.02 3.72 371.01
3 0.04 14.81 737.40 4 0.06 33.18 1099.18
5 0.08 58.75 1456.34
6 0.10 91.41 1808.89 7 0.12 131.07 2156.83
8 0.14 177.65 2500.14
9 0.16 231.05 2838.85 10 0.18 291.17 3172.94
11 0.20 357.93 3502.41
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 4
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -153.65 -1843.83
3 0.33 -614.61 -3687.67
4 0.50 -1382.88 -5531.50
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 34
5 0.50 -1382.88 -8325.50
6 0.69 -3115.70 -10284.24
7 0.87 -5178.45 -11863.67 8 1.06 -7497.58 -13045.18
9 1.24 -9999.17 -13828.76
10 1.43 -12609.34 -14214.40 11 1.61 -15254.17 -14202.12
12 1.80 -17859.78 -13791.90
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 35
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 4
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0 0 1000.00 15220 -- -- 2 0.15 100, 40 5.65 5.65 501831 -2366 2573.49 15247 -- --
3 0.30 100, 40 5.65 5.65 491035 -9262 1259.06 15274 -- --
4 0.45 100, 40 5.65 5.65 474038 -20118 810.32 15301 -- -- 5 0.60 100, 40 5.65 5.65 391823 -29563 502.34 15328 -- --
6 0.75 100, 40 5.65 5.65 296719 -34980 304.33 15355 -- --
7 0.90 100, 40 5.65 5.65 194204 -32969 165.99 15382 -- -- 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 108539 -25080 79.52 15409 -- --
9 1.20 100, 40 5.65 11.31 60745 -18333 38.94 15436 -- --
10 1.35 100, 40 15.71 11.31 94494 -36094 53.84 17610 -- -- 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 69675 -32856 35.73 17637 -- --
12 1.65 100, 40 15.71 11.31 52922 -30197 24.67 17664 -- --
13 1.80 100, 40 15.71 11.31 41891 -28446 17.90 17691 -- -- 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 22164 -17664 8.74 15572 -- --
15 2.10 100, 40 10.05 5.65 18471 -17072 6.77 15599 -- --
16 2.25 100, 40 10.05 5.65 15668 -16624 5.36 15626 -- -- 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 13480 -16273 4.32 15653 -- --
18 2.55 100, 40 10.05 5.65 11736 -15994 3.54 15680 -- --
19 2.70 100, 40 10.05 5.65 10320 -15767 2.94 15707 -- -- 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 9152 -15581 2.47 15734 -- --
21 3.00 100, 40 10.05 5.65 8177 -15424 2.10 15761 -- -- 22 3.15 100, 40 10.05 5.65 7354 -15293 1.80 15788 -- --
23 3.30 100, 40 10.05 5.65 6651 -15180 1.55 15815 -- --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 36
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 4
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 80 0.00 15.71 0 0 1000.00 25703 -- --
2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0 46317 12458.16 25703 -- --
3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0 46317 3127.48 25703 -- -- 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1395.79 25703 -- --
5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0 46317 788.42 25703 -- --
6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0 46317 506.71 25703 -- -- 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0 46317 353.37 25703 -- --
8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0 46317 260.72 25703 -- --
9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0 46317 200.47 25703 -- -- 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0 46317 159.07 25703 -- --
11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0 46317 129.40 25703 -- --
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 50 15.71 15.71 0 0 1000.00 19396 -- -- 2 0.17 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 182.20 17965 -- --
3 0.33 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 45.55 17965 -- --
4 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 20.24 17965 -- -- 5 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 20.24 17965 -- --
6 0.69 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 8.99 17965 -- --
7 0.87 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 5.41 17965 -- -- 8 1.06 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.73 17965 -- --
9 1.24 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.80 17965 -- --
10 1.43 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.22 17965 -- -- 11 1.61 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 1.84 17965 -- --
12 1.80 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 1.57 17965 -- --
COMBINAZIONE n° 5
Valore della spinta statica 2559.67 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2411.28 [kg]
Componente verticale della spinta statica 858.86 [kg]
Punto d'applicazione della spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 19.61 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 56.17 [°]
Spinta falda 7220.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]
Sottospinta falda 4320.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 11880.00 [kg]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.90 [m] Y = -1.65 [m]
Risultanti carichi esterni
Componente dir. X -5991 [kg] Componente dir. Y 2794 [kg]
Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 3640.28 [kg]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 18742.86 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 37
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 18742.86 [kg]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 3640.28 [kg]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.43 [m] Lunghezza fondazione reagente 2.30 [m]
Risultante in fondazione 19093.10 [kg]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 10.99 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 8146.79 [kgm]
Carico ultimo della fondazione 34549.84 [kg]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente 2.30 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 1.6326 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 30.54 Nq = 18.75 N = 15.48
Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00
Fattori inclinazione ic = 0.58 iq = 0.60 i = 0.48
Fattori profondità dc = 1.13 dq = 1.10 d = 1.00
Fattori inclinazione piano posa bc = 1.00 bq = 1.00 b = 1.00
Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.
N'c = 19.99 N'q = 12.33 N' = 7.45
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.83 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.84
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 38
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 5
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.15 150.00 0.75 15.01 3 0.30 300.00 6.00 60.04
4 0.45 450.00 20.26 135.09
5 0.60 600.00 48.03 240.16 6 0.75 750.00 93.81 375.25
7 0.90 900.00 162.11 540.37
8 1.05 1050.00 257.42 735.50 9 1.20 1200.00 384.26 960.65
10 1.35 1350.00 547.12 1215.83
11 1.50 1500.00 750.51 1501.02 12 1.65 1650.00 998.93 1816.23
13 1.80 1800.00 1296.88 2161.47
14 1.95 1950.00 1648.87 2536.72 15 2.10 2100.00 2059.40 2942.00
16 2.25 2250.00 2532.97 3377.29
17 2.40 2400.00 3074.09 3842.61 18 2.55 2550.00 3687.25 4337.95
19 2.70 2700.00 4376.97 4863.30
20 2.85 2850.00 5147.75 5418.68 21 3.00 3000.00 6004.08 6004.08
22 3.15 3150.00 6950.47 6619.50
23 3.30 3300.00 7991.36 7263.48
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 5
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.02 2.86 285.11
3 0.04 11.39 567.37 4 0.06 25.53 846.79
5 0.08 45.24 1123.36
6 0.10 70.45 1397.09 7 0.12 101.10 1667.97
8 0.14 137.15 1936.01
9 0.16 178.52 2201.21 10 0.18 225.18 2463.56
11 0.20 277.05 2723.07
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 5
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -117.90 -1404.36
3 0.33 -458.48 -2649.65
4 0.50 -990.15 -3697.41
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 39
5 0.50 -990.15 -6491.41
6 0.69 -2286.30 -7426.25
7 0.87 -3733.28 -8115.84 8 1.06 -5285.57 -8560.18
9 1.24 -6897.60 -8759.27
10 1.43 -8523.83 -8713.11 11 1.61 -10118.71 -8421.71
12 1.80 -11636.71 -7885.05
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 40
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 5
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0 0 1000.00 15220 -- -- 2 0.15 100, 40 5.65 5.65 501607 -2510 3344.04 15241 -- --
3 0.30 100, 40 5.65 5.65 490177 -9810 1633.92 15261 -- --
4 0.45 100, 40 5.65 5.65 472243 -21265 1049.43 15282 -- -- 5 0.60 100, 40 5.65 5.65 380373 -30451 633.96 15303 -- --
6 0.75 100, 40 5.65 5.65 282408 -35325 376.54 15324 -- --
7 0.90 100, 40 5.65 5.65 176324 -31760 195.92 15345 -- -- 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 95344 -23375 90.80 15366 -- --
9 1.20 100, 40 5.65 11.31 53322 -17075 44.43 15386 -- --
10 1.35 100, 40 15.71 11.31 86739 -35153 64.25 17554 -- -- 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 63805 -31924 42.54 17574 -- --
12 1.65 100, 40 15.71 11.31 48796 -29542 29.57 17595 -- --
13 1.80 100, 40 15.71 11.31 38800 -27955 21.56 17616 -- -- 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 20592 -17412 10.56 15490 -- --
15 2.10 100, 40 10.05 5.65 17202 -16869 8.19 15511 -- --
16 2.25 100, 40 10.05 5.65 14617 -16455 6.50 15532 -- -- 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 12594 -16132 5.25 15553 -- --
18 2.55 100, 40 10.05 5.65 10977 -15873 4.30 15574 -- --
19 2.70 100, 40 10.05 5.65 9661 -15662 3.58 15594 -- -- 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 8575 -15488 3.01 15615 -- --
21 3.00 100, 40 10.05 5.65 7666 -15343 2.56 15636 -- -- 22 3.15 100, 40 10.05 5.65 6898 -15220 2.19 15657 -- --
23 3.30 100, 40 10.05 5.65 6241 -15115 1.89 15678 -- --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 41
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 5
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 80 0.00 15.71 0 0 1000.00 25703 -- --
2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0 46317 16218.45 25703 -- --
3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0 46317 4068.12 25703 -- -- 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1814.10 25703 -- --
5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1023.85 25703 -- --
6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0 46317 657.47 25703 -- -- 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0 46317 458.12 25703 -- --
8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0 46317 337.72 25703 -- --
9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0 46317 259.44 25703 -- -- 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0 46317 205.69 25703 -- --
11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0 46317 167.18 25703 -- --
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 50 15.71 15.71 0 0 1000.00 19396 -- -- 2 0.17 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 237.44 17965 -- --
3 0.33 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 61.06 17965 -- --
4 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 28.27 17965 -- -- 5 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 28.27 17965 -- --
6 0.69 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 12.24 17965 -- --
7 0.87 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 7.50 17965 -- -- 8 1.06 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 5.30 17965 -- --
9 1.24 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 4.06 17965 -- --
10 1.43 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.28 17965 -- -- 11 1.61 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.77 17965 -- --
12 1.80 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.41 17965 -- --
COMBINAZIONE n° 6
Valore della spinta statica 2815.63 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2652.41 [kg]
Componente verticale della spinta statica 944.74 [kg]
Punto d'applicazione della spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 19.61 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 56.17 [°]
Spinta falda 7942.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]
Sottospinta falda 4752.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 10692.00 [kg]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.90 [m] Y = -1.65 [m]
Risultanti carichi esterni
Componente dir. X -5392 [kg] Componente dir. Y 2515 [kg]
Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5202.51 [kg]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 16284.34 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 42
Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 19124.56 [kgm]
Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 28980.60 [kgm]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 16284.34 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5202.51 [kg]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.59 [m]
Lunghezza fondazione reagente 1.82 [m] Risultante in fondazione 17095.20 [kg]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 17.72 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 9685.18 [kgm]
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.52
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 44
Stabilità globale muro + terreno
Combinazione n° 7
Le ascisse X sono considerate positive verso monte
Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto
Origine in testa al muro (spigolo contro terra)
W peso della striscia espresso in [kg]
angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario)
angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia
c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]
b larghezza della striscia espressa in [m]
u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]
Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36
Numero di strisce 25
Cerchio critico
Coordinate del centro X[m]= -1.32 Y[m]= 0.33
Raggio del cerchio R[m]= 5.17 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -5.29
Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 3.85
Larghezza della striscia dx[m]= 0.37 Coefficiente di sicurezza C= 0.84
Le strisce sono numerate da monte verso valle
Caratteristiche delle strisce
Striscia W (°) Wsin b/cos c u 1 645.07 77.18 628.99 1.65 30.17 0.00 0.08
2 1584.61 63.50 1418.16 0.82 30.17 0.00 0.20
3 2091.87 55.40 1721.91 0.64 30.17 0.00 0.26 4 2472.15 48.77 1859.12 0.55 30.17 0.00 0.31
5 2776.19 42.93 1890.95 0.50 30.17 0.00 0.35
6 3047.65 37.61 1860.10 0.46 30.17 0.00 0.38 7 6081.84 32.66 3281.76 0.43 30.17 0.00 0.40
8 3459.85 27.96 1622.30 0.41 30.17 0.00 0.42
9 3601.51 23.47 1434.14 0.40 30.17 0.00 0.44 10 3716.12 19.12 1217.15 0.39 30.17 0.00 0.46
11 3976.11 14.88 1021.34 0.38 30.17 0.00 0.47
12 3839.75 10.73 715.01 0.37 30.17 0.00 0.28 13 2124.58 6.64 245.51 0.37 30.17 0.00 0.28
14 2133.16 2.57 95.79 0.37 30.17 0.00 0.28
15 2135.98 -1.48 -54.99 0.37 30.17 0.00 0.28 16 2117.98 -5.53 -204.16 0.37 30.17 0.00 0.28
17 2078.90 -9.62 -347.28 0.37 30.17 0.00 0.28 18 2018.10 -13.75 -479.71 0.38 30.17 0.00 0.27
19 1934.59 -17.96 -596.57 0.38 30.17 0.00 0.26
20 1826.88 -22.27 -692.46 0.39 30.17 0.00 0.25 21 1692.84 -26.73 -761.30 0.41 30.17 0.00 0.23
22 1529.46 -31.36 -795.96 0.43 30.17 0.00 0.21
23 1006.43 -36.24 -594.95 0.45 30.17 0.00 0.18 24 802.95 -41.45 -531.49 0.49 30.17 0.00 0.15
25 515.24 -47.12 -377.56 0.54 30.17 0.00 0.12
Wi= 59209.84 [kg]
Wisini= 13575.80 [kg]
Wicositani= 29833.86 [kg]
cibi/cosi= 0.00 [kg]
COMBINAZIONE n° 8
Valore della spinta statica 2033.46 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1857.66 [kg]
Componente verticale della spinta statica 827.08 [kg]
Punto d'applicazione della spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 59.53 [°]
Incremento sismico della spinta 520.05 [kg]
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 55.28 [°]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 45
Spinta falda 7220.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m] Sottospinta falda 4320.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 11880.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.90 [m] Y = -1.65 [m]
Inerzia del muro 354.06 [kg]
Inerzia verticale del muro 177.03 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 652.13 [kg]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 326.07 [kg]
Risultanti carichi esterni
Componente dir. X -5838 [kg]
Componente dir. Y 2794 [kg]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4780.60 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 19425.71 [kg]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 19425.71 [kg]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4780.60 [kg]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.51 [m]
Lunghezza fondazione reagente 2.08 [m]
Risultante in fondazione 20005.30 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 13.83 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 9823.48 [kgm]
Carico ultimo della fondazione 59369.78 [kg]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente 2.08 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.8652 [kg/cmq]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 50.59 Nq = 37.75 N = 40.05
Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00
Fattori inclinazione ic = 0.51 iq = 0.52 i = 0.39
Fattori profondità dc = 1.13 dq = 1.08 d = 1.00
Fattori inclinazione piano posa bc = 1.00 bq = 1.00 b = 1.00
Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.
N'c = 28.98 N'q = 21.19 N' = 15.56
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.81
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 3.06
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 46
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 8
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.15 150.00 1.36 23.12 3 0.30 300.00 8.43 76.02
4 0.45 450.00 25.66 158.69
5 0.60 600.00 57.52 271.14 6 0.75 750.00 108.49 413.36
7 0.90 900.00 183.02 585.36
8 1.05 1050.00 285.58 787.14 9 1.20 1200.00 420.65 1018.69
10 1.35 1350.00 592.68 1280.01
11 1.50 1500.00 806.14 1571.11 12 1.65 1650.00 1065.50 1891.99
13 1.80 1800.00 1375.23 2242.64
14 1.95 1950.00 1739.78 2623.07 15 2.10 2100.00 2163.64 3033.27
16 2.25 2250.00 2651.25 3473.25
17 2.40 2400.00 3207.10 3943.00 18 2.55 2550.00 3835.64 4442.53
19 2.70 2700.00 4541.35 4971.84
20 2.85 2850.00 5328.69 5530.92 21 3.00 3000.00 6202.12 6119.78
22 3.15 3150.00 7166.11 6738.41
23 3.30 3300.00 8225.06 7385.40
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 8
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.02 3.32 331.26
3 0.04 13.23 658.93 4 0.06 29.65 983.03
5 0.08 52.52 1303.54
6 0.10 81.77 1620.47 7 0.12 117.32 1933.82
8 0.14 159.10 2243.58
9 0.16 207.04 2549.76 10 0.18 261.07 2852.37
11 0.20 321.11 3151.39
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 8
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -118.19 -1418.33
3 0.33 -472.77 -2835.48
4 0.50 -1054.62 -4105.19
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 47
5 0.50 -1054.62 -6899.19
6 0.69 -2444.84 -8021.00
7 0.87 -4014.72 -8833.94 8 1.06 -5706.90 -9338.04
9 1.24 -7464.02 -9533.27
10 1.43 -9228.71 -9419.66 11 1.61 -10943.63 -8997.18
12 1.80 -12551.40 -8265.86
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 48
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 8
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0 0 1000.00 15220 -- -- 2 0.15 100, 40 5.65 5.65 498450 -4526 3323.00 15241 -- --
3 0.30 100, 40 5.65 5.65 484244 -13600 1614.15 15261 -- --
4 0.45 100, 40 5.65 5.65 440436 -25111 978.75 15282 -- -- 5 0.60 100, 40 5.65 5.65 343059 -32889 571.77 15303 -- --
6 0.75 100, 40 5.65 5.65 242721 -35110 323.63 15324 -- --
7 0.90 100, 40 5.65 5.65 141327 -28739 157.03 15345 -- -- 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 75136 -20436 71.56 15366 -- --
9 1.20 100, 40 5.65 11.31 44391 -15561 36.99 15386 -- --
10 1.35 100, 40 15.71 11.31 77527 -34036 57.43 17554 -- -- 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 57556 -30932 38.37 17574 -- --
12 1.65 100, 40 15.71 11.31 44754 -28900 27.12 17595 -- --
13 1.80 100, 40 15.71 11.31 36010 -27512 20.01 17616 -- -- 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 19280 -17202 9.89 15490 -- --
15 2.10 100, 40 10.05 5.65 16221 -16712 7.72 15511 -- --
16 2.25 100, 40 10.05 5.65 13862 -16335 6.16 15532 -- -- 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 12001 -16037 5.00 15553 -- --
18 2.55 100, 40 10.05 5.65 10502 -15797 4.12 15574 -- --
19 2.70 100, 40 10.05 5.65 9275 -15600 3.44 15594 -- -- 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 8256 -15437 2.90 15615 -- --
21 3.00 100, 40 10.05 5.65 7401 -15300 2.47 15636 -- -- 22 3.15 100, 40 10.05 5.65 6674 -15184 2.12 15657 -- --
23 3.30 100, 40 10.05 5.65 6052 -15084 1.83 15678 -- --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 49
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 8
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 80 0.00 15.71 0 0 1000.00 25703 -- --
2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0 46317 13956.92 25703 -- --
3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0 46317 3501.83 25703 -- -- 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1562.01 25703 -- --
5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0 46317 881.83 25703 -- --
6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0 46317 566.43 25703 -- -- 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0 46317 394.79 25703 -- --
8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0 46317 291.12 25703 -- --
9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0 46317 223.71 25703 -- -- 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0 46317 177.41 25703 -- --
11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0 46317 144.24 25703 -- --
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 50 15.71 15.71 0 0 1000.00 19396 -- -- 2 0.17 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 236.86 17965 -- --
3 0.33 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 59.21 17965 -- --
4 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 26.55 17965 -- -- 5 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 26.55 17965 -- --
6 0.69 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 11.45 17965 -- --
7 0.87 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 6.97 17965 -- -- 8 1.06 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 4.91 17965 -- --
9 1.24 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.75 17965 -- --
10 1.43 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.03 17965 -- -- 11 1.61 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.56 17965 -- --
12 1.80 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.23 17965 -- --
COMBINAZIONE n° 9
Valore della spinta statica 2033.46 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 1857.66 [kg]
Componente verticale della spinta statica 827.08 [kg]
Punto d'applicazione della spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 59.53 [°]
Incremento sismico della spinta 411.14 [kg]
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 54.97 [°]
Spinta falda 7220.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m] Sottospinta falda 4320.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 11880.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.90 [m] Y = -1.65 [m]
Inerzia del muro 354.06 [kg]
Inerzia verticale del muro -177.03 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 652.13 [kg]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -326.07 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 50
Risultanti carichi esterni
Componente dir. X -5838 [kg] Componente dir. Y 2794 [kg]
Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 4681.10 [kg]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 18375.21 [kg]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 18375.21 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 4681.10 [kg]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.53 [m]
Lunghezza fondazione reagente 2.00 [m] Risultante in fondazione 18962.10 [kg]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 14.29 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 9792.18 [kgm] Carico ultimo della fondazione 55302.02 [kg]
Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 2.00 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 1.8363 [kg/cmq]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 50.59 Nq = 37.75 N = 40.05
Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00
Fattori inclinazione ic = 0.49 iq = 0.51 i = 0.37
Fattori profondità dc = 1.13 dq = 1.08 d = 1.00
Fattori inclinazione piano posa bc = 1.00 bq = 1.00 b = 1.00
Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.
N'c = 28.24 N'q = 20.67 N' = 15.00
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.75
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 3.01
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 51
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 9
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.15 150.00 1.35 22.97 3 0.30 300.00 8.36 75.40
4 0.45 450.00 25.45 157.30
5 0.60 600.00 57.03 268.66 6 0.75 750.00 107.52 409.48
7 0.90 900.00 181.34 579.78
8 1.05 1050.00 282.92 779.53 9 1.20 1200.00 416.68 1008.76
10 1.35 1350.00 587.02 1267.44
11 1.50 1500.00 798.38 1555.60 12 1.65 1650.00 1055.18 1873.22
13 1.80 1800.00 1361.82 2220.30
14 1.95 1950.00 1722.74 2596.85 15 2.10 2100.00 2142.35 3002.86
16 2.25 2250.00 2625.07 3438.34
17 2.40 2400.00 3175.32 3903.28 18 2.55 2550.00 3797.53 4397.69
19 2.70 2700.00 4496.11 4921.57
20 2.85 2850.00 5275.47 5474.91 21 3.00 3000.00 6140.05 6057.71
22 3.15 3150.00 7094.26 6669.98
23 3.30 3300.00 8142.46 7310.37
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 9
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.02 3.26 325.43
3 0.04 12.99 647.19 4 0.06 29.12 965.28
5 0.08 51.58 1279.70
6 0.10 80.29 1590.45 7 0.12 115.17 1897.53
8 0.14 156.16 2200.94
9 0.16 203.19 2500.68 10 0.18 256.17 2796.75
11 0.20 315.03 3089.15
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 9
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -118.19 -1418.33
3 0.33 -472.78 -2836.67
4 0.50 -1062.16 -4207.93
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 52
5 0.50 -1062.16 -7001.93
6 0.69 -2483.45 -8251.51
7 0.87 -4107.41 -9184.62 8 1.06 -5875.29 -9801.26
9 1.24 -7728.29 -10101.44
10 1.43 -9607.66 -10085.14 11 1.61 -11454.61 -9752.38
12 1.80 -13210.38 -9103.15
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 53
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 9
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0 0 1000.00 15220 -- -- 2 0.15 100, 40 5.65 5.65 498490 -4500 3323.27 15241 -- --
3 0.30 100, 40 5.65 5.65 484395 -13504 1614.65 15261 -- --
4 0.45 100, 40 5.65 5.65 441637 -24974 981.42 15282 -- -- 5 0.60 100, 40 5.65 5.65 344878 -32778 574.80 15303 -- --
6 0.75 100, 40 5.65 5.65 245254 -35159 327.01 15324 -- --
7 0.90 100, 40 5.65 5.65 143723 -28959 159.69 15345 -- -- 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 76672 -20659 73.02 15366 -- --
9 1.20 100, 40 5.65 11.31 45218 -15701 37.68 15386 -- --
10 1.35 100, 40 15.71 11.31 78563 -34162 58.19 17554 -- -- 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 58353 -31059 38.90 17574 -- --
12 1.65 100, 40 15.71 11.31 45337 -28993 27.48 17595 -- --
13 1.80 100, 40 15.71 11.31 36459 -27584 20.25 17616 -- -- 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 19513 -17239 10.01 15490 -- --
15 2.10 100, 40 10.05 5.65 16412 -16743 7.82 15511 -- --
16 2.25 100, 40 10.05 5.65 14023 -16360 6.23 15532 -- -- 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 12137 -16058 5.06 15553 -- --
18 2.55 100, 40 10.05 5.65 10620 -15816 4.16 15574 -- --
19 2.70 100, 40 10.05 5.65 9378 -15617 3.47 15594 -- -- 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 8348 -15452 2.93 15615 -- --
21 3.00 100, 40 10.05 5.65 7482 -15313 2.49 15636 -- -- 22 3.15 100, 40 10.05 5.65 6747 -15195 2.14 15657 -- --
23 3.30 100, 40 10.05 5.65 6118 -15095 1.85 15678 -- --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 54
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 9
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 80 0.00 15.71 0 0 1000.00 25703 -- --
2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0 46317 14205.69 25703 -- --
3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0 46317 3564.80 25703 -- -- 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1590.35 25703 -- --
5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0 46317 897.96 25703 -- --
6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0 46317 576.89 25703 -- -- 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0 46317 402.15 25703 -- --
8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0 46317 296.59 25703 -- --
9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0 46317 227.95 25703 -- -- 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0 46317 180.81 25703 -- --
11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0 46317 147.02 25703 -- --
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 50 15.71 15.71 0 0 1000.00 19396 -- -- 2 0.17 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 236.86 17965 -- --
3 0.33 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 59.21 17965 -- --
4 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 26.36 17965 -- -- 5 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 26.36 17965 -- --
6 0.69 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 11.27 17965 -- --
7 0.87 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 6.82 17965 -- -- 8 1.06 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 4.76 17965 -- --
9 1.24 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.62 17965 -- --
10 1.43 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.91 17965 -- -- 11 1.61 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.44 17965 -- --
12 1.80 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.12 17965 -- --
COMBINAZIONE n° 10
Valore della spinta statica 2559.67 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2411.28 [kg]
Componente verticale della spinta statica 858.86 [kg]
Punto d'applicazione della spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 19.61 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 56.17 [°]
Incremento sismico della spinta 595.44 [kg]
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 51.42 [°]
Spinta falda 7220.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m] Sottospinta falda 4320.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 11880.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.90 [m] Y = -1.65 [m]
Inerzia del muro 354.06 [kg]
Inerzia verticale del muro 177.03 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 652.13 [kg]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 326.07 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 55
Risultanti carichi esterni
Componente dir. X -5838 [kg] Componente dir. Y 2794 [kg]
Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5420.05 [kg]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 19445.75 [kg]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 19445.75 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5420.05 [kg]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.55 [m]
Lunghezza fondazione reagente 1.96 [m] Risultante in fondazione 20186.98 [kg]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15.57 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 10610.03 [kgm] Carico ultimo della fondazione 22045.61 [kg]
Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.96 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 1.9811 [kg/cmq]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 30.54 Nq = 18.75 N = 15.48
Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00
Fattori inclinazione ic = 0.44 iq = 0.47 i = 0.34
Fattori profondità dc = 1.13 dq = 1.10 d = 1.00
Fattori inclinazione piano posa bc = 1.00 bq = 1.00 b = 1.00
Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.
N'c = 15.32 N'q = 9.70 N' = 5.23
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.28
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.13
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 56
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 10
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.15 150.00 1.41 24.12 3 0.30 300.00 8.82 80.01
4 0.45 450.00 27.00 167.67
5 0.60 600.00 60.71 287.09 6 0.75 750.00 114.72 438.29
7 0.90 900.00 193.79 621.26
8 1.05 1050.00 302.69 836.00 9 1.20 1200.00 446.18 1082.51
10 1.35 1350.00 629.03 1360.78
11 1.50 1500.00 856.00 1670.83 12 1.65 1650.00 1131.86 2012.65
13 1.80 1800.00 1461.38 2386.23
14 1.95 1950.00 1849.32 2791.59 15 2.10 2100.00 2300.45 3228.72
16 2.25 2250.00 2819.53 3697.61
17 2.40 2400.00 3411.32 4198.28 18 2.55 2550.00 4080.60 4730.72
19 2.70 2700.00 4832.13 5294.92
20 2.85 2850.00 5670.67 5890.90 21 3.00 3000.00 6600.98 6518.64
22 3.15 3150.00 7627.85 7178.16
23 3.30 3300.00 8755.94 7867.65
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 10
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.02 3.55 354.20
3 0.04 14.14 704.36 4 0.06 31.70 1050.49
5 0.08 56.13 1392.58
6 0.10 87.37 1730.64 7 0.12 125.33 2064.65
8 0.14 169.93 2394.63
9 0.16 221.09 2720.58 10 0.18 278.73 3042.48
11 0.20 342.76 3360.36
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 10
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -118.19 -1418.33
3 0.33 -472.78 -2836.67
4 0.50 -1063.33 -4234.89
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 57
5 0.50 -1063.33 -7028.89
6 0.69 -2493.69 -8316.97
7 0.87 -4130.94 -9257.00 8 1.06 -5910.45 -9848.97
9 1.24 -7767.59 -10092.90
10 1.43 -9637.70 -9988.77 11 1.61 -11456.15 -9536.58
12 1.80 -13158.31 -8736.34
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 58
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 10
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0 0 1000.00 15220 -- -- 2 0.15 100, 40 5.65 5.65 498195 -4689 3321.30 15241 -- --
3 0.30 100, 40 5.65 5.65 483281 -14215 1610.94 15261 -- --
4 0.45 100, 40 5.65 5.65 432232 -25936 960.52 15282 -- -- 5 0.60 100, 40 5.65 5.65 331299 -33523 552.16 15303 -- --
6 0.75 100, 40 5.65 5.65 225787 -34536 301.05 15324 -- --
7 0.90 100, 40 5.65 5.65 125845 -27097 139.83 15345 -- -- 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 66419 -19147 63.26 15366 -- --
9 1.20 100, 40 5.65 11.31 39724 -14770 33.10 15386 -- --
10 1.35 100, 40 15.71 11.31 70948 -33058 52.55 17554 -- -- 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 52912 -30195 35.27 17574 -- --
12 1.65 100, 40 15.71 11.31 41340 -28358 25.05 17595 -- --
13 1.80 100, 40 15.71 11.31 33371 -27094 18.54 17616 -- -- 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 17907 -16982 9.18 15490 -- --
15 2.10 100, 40 10.05 5.65 15091 -16531 7.19 15511 -- --
16 2.25 100, 40 10.05 5.65 12914 -16183 5.74 15532 -- -- 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 11191 -15907 4.66 15553 -- --
18 2.55 100, 40 10.05 5.65 9801 -15684 3.84 15574 -- --
19 2.70 100, 40 10.05 5.65 8662 -15502 3.21 15594 -- -- 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 7715 -15350 2.71 15615 -- --
21 3.00 100, 40 10.05 5.65 6918 -15223 2.31 15636 -- -- 22 3.15 100, 40 10.05 5.65 6242 -15115 1.98 15657 -- --
23 3.30 100, 40 10.05 5.65 5661 -15022 1.72 15678 -- --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 59
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 10
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 80 0.00 15.71 0 0 1000.00 25703 -- --
2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0 46317 13051.62 25703 -- --
3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0 46317 3275.32 25703 -- -- 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1461.26 25703 -- --
5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0 46317 825.11 25703 -- --
6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0 46317 530.10 25703 -- -- 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0 46317 369.55 25703 -- --
8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0 46317 272.56 25703 -- --
9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0 46317 209.49 25703 -- -- 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0 46317 166.17 25703 -- --
11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0 46317 135.13 25703 -- --
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 50 15.71 15.71 0 0 1000.00 19396 -- -- 2 0.17 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 236.86 17965 -- --
3 0.33 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 59.21 17965 -- --
4 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 26.33 17965 -- -- 5 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 26.33 17965 -- --
6 0.69 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 11.23 17965 -- --
7 0.87 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 6.78 17965 -- -- 8 1.06 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 4.74 17965 -- --
9 1.24 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.60 17965 -- --
10 1.43 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.90 17965 -- -- 11 1.61 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.44 17965 -- --
12 1.80 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.13 17965 -- --
COMBINAZIONE n° 11
Valore della spinta statica 2559.67 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2411.28 [kg]
Componente verticale della spinta statica 858.86 [kg]
Punto d'applicazione della spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 19.61 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 56.17 [°]
Incremento sismico della spinta 458.12 [kg]
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 51.17 [°]
Spinta falda 7220.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m] Sottospinta falda 4320.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 11880.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.90 [m] Y = -1.65 [m]
Inerzia del muro 354.06 [kg]
Inerzia verticale del muro -177.03 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 652.13 [kg]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -326.07 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 60
Risultanti carichi esterni
Componente dir. X -5838 [kg] Componente dir. Y 2794 [kg]
Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5290.69 [kg]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 18393.47 [kg]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 18393.47 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5290.69 [kg]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.57 [m]
Lunghezza fondazione reagente 1.88 [m] Risultante in fondazione 19139.26 [kg]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 16.05 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 10543.00 [kgm] Carico ultimo della fondazione 20457.37 [kg]
Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 1.88 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 1.9563 [kg/cmq]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 30.54 Nq = 18.75 N = 15.48
Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00
Fattori inclinazione ic = 0.43 iq = 0.46 i = 0.32
Fattori profondità dc = 1.13 dq = 1.10 d = 1.00
Fattori inclinazione piano posa bc = 1.00 bq = 1.00 b = 1.00
Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.
N'c = 14.87 N'q = 9.45 N' = 5.03
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.24
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.11
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 61
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 11
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.15 150.00 1.40 23.92 3 0.30 300.00 8.74 79.20
4 0.45 450.00 26.73 165.85
5 0.60 600.00 60.07 283.87 6 0.75 750.00 113.46 433.25
7 0.90 900.00 191.61 614.00
8 1.05 1050.00 299.23 826.11 9 1.20 1200.00 441.01 1069.60
10 1.35 1350.00 621.67 1344.44
11 1.50 1500.00 845.91 1650.66 12 1.65 1650.00 1118.44 1988.24
13 1.80 1800.00 1443.95 2357.19
14 1.95 1950.00 1827.16 2757.50 15 2.10 2100.00 2272.77 3189.18
16 2.25 2250.00 2785.49 3652.23
17 2.40 2400.00 3370.01 4146.64 18 2.55 2550.00 4031.05 4672.42
19 2.70 2700.00 4773.30 5229.56
20 2.85 2850.00 5601.48 5818.07 21 3.00 3000.00 6520.29 6437.95
22 3.15 3150.00 7534.44 7089.20
23 3.30 3300.00 8648.54 7770.09
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 11
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.02 3.50 349.18
3 0.04 13.94 694.20 4 0.06 31.24 1035.06
5 0.08 55.31 1371.76
6 0.10 86.08 1704.30 7 0.12 123.46 2032.67
8 0.14 167.36 2356.88
9 0.16 217.71 2676.94 10 0.18 274.41 2992.83
11 0.20 337.39 3304.55
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 11
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -118.19 -1418.33
3 0.33 -472.78 -2836.67
4 0.50 -1063.75 -4255.00
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 62
5 0.50 -1063.75 -7049.00
6 0.69 -2511.65 -8485.85
7 0.87 -4193.44 -9565.88 8 1.06 -6042.48 -10287.09
9 1.24 -7992.15 -10649.48
10 1.43 -9975.79 -10653.06 11 1.61 -11926.78 -10297.82
12 1.80 -13778.48 -9583.76
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 63
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 11
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0 0 1000.00 15220 -- -- 2 0.15 100, 40 5.65 5.65 498246 -4656 3321.64 15241 -- --
3 0.30 100, 40 5.65 5.65 483475 -14091 1611.58 15261 -- --
4 0.45 100, 40 5.65 5.65 433923 -25775 964.27 15282 -- -- 5 0.60 100, 40 5.65 5.65 333732 -33410 556.22 15303 -- --
6 0.75 100, 40 5.65 5.65 229310 -34690 305.75 15324 -- --
7 0.90 100, 40 5.65 5.65 129007 -27466 143.34 15345 -- -- 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 68140 -19418 64.90 15366 -- --
9 1.20 100, 40 5.65 11.31 40587 -14916 33.82 15386 -- --
10 1.35 100, 40 15.71 11.31 72229 -33261 53.50 17554 -- -- 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 53790 -30335 35.86 17574 -- --
12 1.65 100, 40 15.71 11.31 41988 -28461 25.45 17595 -- --
13 1.80 100, 40 15.71 11.31 33874 -27173 18.82 17616 -- -- 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 18168 -17024 9.32 15490 -- --
15 2.10 100, 40 10.05 5.65 15306 -16566 7.29 15511 -- --
16 2.25 100, 40 10.05 5.65 13095 -16212 5.82 15532 -- -- 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 11346 -15932 4.73 15553 -- --
18 2.55 100, 40 10.05 5.65 9935 -15706 3.90 15574 -- --
19 2.70 100, 40 10.05 5.65 8779 -15521 3.25 15594 -- -- 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 7819 -15367 2.74 15615 -- --
21 3.00 100, 40 10.05 5.65 7011 -15238 2.34 15636 -- -- 22 3.15 100, 40 10.05 5.65 6325 -15128 2.01 15657 -- --
23 3.30 100, 40 10.05 5.65 5736 -15034 1.74 15678 -- --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 64
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 11
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 80 0.00 15.71 0 0 1000.00 25703 -- --
2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0 46317 13238.04 25703 -- --
3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0 46317 3322.68 25703 -- -- 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0 46317 1482.65 25703 -- --
5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0 46317 837.34 25703 -- --
6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0 46317 538.05 25703 -- -- 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0 46317 375.16 25703 -- --
8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0 46317 276.75 25703 -- --
9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0 46317 212.75 25703 -- -- 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0 46317 168.79 25703 -- --
11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0 46317 137.28 25703 -- --
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 50 15.71 15.71 0 0 1000.00 19396 -- -- 2 0.17 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 236.86 17965 -- --
3 0.33 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 59.21 17965 -- --
4 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 26.32 17965 -- -- 5 0.50 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 26.32 17965 -- --
6 0.69 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 11.15 17965 -- --
7 0.87 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 6.68 17965 -- -- 8 1.06 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 4.63 17965 -- --
9 1.24 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 3.50 17965 -- --
10 1.43 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.81 17965 -- -- 11 1.61 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.35 17965 -- --
12 1.80 100, 50 15.71 15.71 0 -27995 2.03 17965 -- --
COMBINAZIONE n° 12
Valore della spinta statica 2559.67 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2411.28 [kg]
Componente verticale della spinta statica 858.86 [kg]
Punto d'applicazione della spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 19.61 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 56.17 [°]
Incremento sismico della spinta 458.12 [kg]
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 51.17 [°]
Spinta falda 7220.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m] Sottospinta falda 4320.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 11880.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.90 [m] Y = -1.65 [m]
Inerzia del muro 354.06 [kg]
Inerzia verticale del muro -177.03 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 652.13 [kg]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -326.07 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 65
Risultanti carichi esterni
Componente dir. X -5838 [kg] Componente dir. Y 2794 [kg]
Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5290.69 [kg]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 18393.47 [kg]
Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 20532.01 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 32061.18 [kgm]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 18393.47 [kg]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5290.69 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.57 [m]
Lunghezza fondazione reagente 1.88 [m]
Risultante in fondazione 19139.26 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 16.05 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 10543.00 [kgm]
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.56
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 66
COMBINAZIONE n° 13
Valore della spinta statica 2559.67 [kg]
Componente orizzontale della spinta statica 2411.28 [kg] Componente verticale della spinta statica 858.86 [kg]
Punto d'applicazione della spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 19.61 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 56.17 [°]
Incremento sismico della spinta 595.44 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 51.42 [°]
Spinta falda 7220.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 1.80 [m] Y = -2.53 [m]
Sottospinta falda 4320.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 11880.00 [kg]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 0.90 [m] Y = -1.65 [m]
Inerzia del muro 354.06 [kg]
Inerzia verticale del muro 177.03 [kg]
Inerzia del terrapieno fondazione di monte 652.13 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 326.07 [kg]
Risultanti carichi esterni Componente dir. X -5838 [kg]
Componente dir. Y 2794 [kg]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 5420.05 [kg]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 19445.75 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 20071.45 [kgm]
Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 32796.31 [kgm]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 19445.75 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 5420.05 [kg]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.55 [m]
Lunghezza fondazione reagente 1.96 [m] Risultante in fondazione 20186.98 [kg]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 15.57 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 10610.03 [kgm]
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.63
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 68
Stabilità globale muro + terreno
Combinazione n° 14
Le ascisse X sono considerate positive verso monte
Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto
Origine in testa al muro (spigolo contro terra)
W peso della striscia espresso in [kg]
angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario)
angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia
c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]
b larghezza della striscia espressa in [m]
u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]
Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36
Numero di strisce 25
Cerchio critico
Coordinate del centro X[m]= -1.32 Y[m]= 0.33
Raggio del cerchio R[m]= 5.17 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -5.29
Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 3.85
Larghezza della striscia dx[m]= 0.37 Coefficiente di sicurezza C= 0.77
Le strisce sono numerate da monte verso valle
Caratteristiche delle strisce
Striscia W (°) Wsin b/cos c u 1 645.07 77.18 628.99 1.65 30.17 0.00 0.08
2 1584.61 63.50 1418.16 0.82 30.17 0.00 0.20
3 2091.87 55.40 1721.91 0.64 30.17 0.00 0.26 4 2472.15 48.77 1859.12 0.55 30.17 0.00 0.31
5 2776.19 42.93 1890.95 0.50 30.17 0.00 0.35
6 3047.65 37.61 1860.10 0.46 30.17 0.00 0.38 7 6081.84 32.66 3281.76 0.43 30.17 0.00 0.40
8 3459.85 27.96 1622.30 0.41 30.17 0.00 0.42
9 3601.51 23.47 1434.14 0.40 30.17 0.00 0.44 10 3716.12 19.12 1217.15 0.39 30.17 0.00 0.46
11 3976.11 14.88 1021.34 0.38 30.17 0.00 0.47
12 3839.75 10.73 715.01 0.37 30.17 0.00 0.28 13 2124.58 6.64 245.51 0.37 30.17 0.00 0.28
14 2133.16 2.57 95.79 0.37 30.17 0.00 0.28
15 2135.98 -1.48 -54.99 0.37 30.17 0.00 0.28 16 2117.98 -5.53 -204.16 0.37 30.17 0.00 0.28
17 2078.90 -9.62 -347.28 0.37 30.17 0.00 0.28 18 2018.10 -13.75 -479.71 0.38 30.17 0.00 0.27
19 1934.59 -17.96 -596.57 0.38 30.17 0.00 0.26
20 1826.88 -22.27 -692.46 0.39 30.17 0.00 0.25 21 1692.84 -26.73 -761.30 0.41 30.17 0.00 0.23
22 1529.46 -31.36 -795.96 0.43 30.17 0.00 0.21
23 1006.43 -36.24 -594.95 0.45 30.17 0.00 0.18 24 802.95 -41.45 -531.49 0.49 30.17 0.00 0.15
25 515.24 -47.12 -377.56 0.54 30.17 0.00 0.12
Wi= 59209.84 [kg]
Wisini= 13575.80 [kg]
Wicositani= 29833.86 [kg]
cibi/cosi= 0.00 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 69
Stabilità globale muro + terreno
Combinazione n° 15
Le ascisse X sono considerate positive verso monte
Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto
Origine in testa al muro (spigolo contro terra)
W peso della striscia espresso in [kg]
angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario)
angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia
c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]
b larghezza della striscia espressa in [m]
u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]
Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36
Numero di strisce 25
Cerchio critico
Coordinate del centro X[m]= -1.32 Y[m]= 0.33
Raggio del cerchio R[m]= 5.17 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -5.29
Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 3.85
Larghezza della striscia dx[m]= 0.37 Coefficiente di sicurezza C= 0.70
Le strisce sono numerate da monte verso valle
Caratteristiche delle strisce
Striscia W (°) Wsin b/cos c u 1 645.07 77.18 628.99 1.65 30.17 0.00 0.08
2 1584.61 63.50 1418.16 0.82 30.17 0.00 0.20
3 2091.87 55.40 1721.91 0.64 30.17 0.00 0.26 4 2472.15 48.77 1859.12 0.55 30.17 0.00 0.31
5 2776.19 42.93 1890.95 0.50 30.17 0.00 0.35
6 3047.65 37.61 1860.10 0.46 30.17 0.00 0.38 7 6081.84 32.66 3281.76 0.43 30.17 0.00 0.40
8 3459.85 27.96 1622.30 0.41 30.17 0.00 0.42
9 3601.51 23.47 1434.14 0.40 30.17 0.00 0.44 10 3716.12 19.12 1217.15 0.39 30.17 0.00 0.46
11 3976.11 14.88 1021.34 0.38 30.17 0.00 0.47
12 3839.75 10.73 715.01 0.37 30.17 0.00 0.28 13 2124.58 6.64 245.51 0.37 30.17 0.00 0.28
14 2133.16 2.57 95.79 0.37 30.17 0.00 0.28
15 2135.98 -1.48 -54.99 0.37 30.17 0.00 0.28 16 2117.98 -5.53 -204.16 0.37 30.17 0.00 0.28
17 2078.90 -9.62 -347.28 0.37 30.17 0.00 0.28 18 2018.10 -13.75 -479.71 0.38 30.17 0.00 0.27
19 1934.59 -17.96 -596.57 0.38 30.17 0.00 0.26
20 1826.88 -22.27 -692.46 0.39 30.17 0.00 0.25 21 1692.84 -26.73 -761.30 0.41 30.17 0.00 0.23
22 1529.46 -31.36 -795.96 0.43 30.17 0.00 0.21
23 1006.43 -36.24 -594.95 0.45 30.17 0.00 0.18 24 802.95 -41.45 -531.49 0.49 30.17 0.00 0.15
25 515.24 -47.12 -377.56 0.54 30.17 0.00 0.12
Wi= 59209.84 [kg]
Wisini= 13575.80 [kg]
Wicositani= 29833.86 [kg]
cibi/cosi= 0.00 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 70
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 16
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.15 150.00 0.71 14.15 3 0.30 300.00 5.66 56.59
4 0.45 450.00 19.10 127.32
5 0.60 600.00 45.27 226.35 6 0.75 750.00 88.42 353.67
7 0.90 900.00 152.79 509.29
8 1.05 1050.00 242.62 693.20 9 1.20 1200.00 362.16 905.40
10 1.35 1350.00 515.65 1145.90
11 1.50 1500.00 707.34 1414.69 12 1.65 1650.00 941.47 1711.77
13 1.80 1800.00 1222.29 2037.15
14 1.95 1950.00 1554.03 2390.82 15 2.10 2100.00 1940.95 2772.79
16 2.25 2250.00 2387.28 3183.05
17 2.40 2400.00 2897.28 3621.60 18 2.55 2550.00 3475.18 4088.45
19 2.70 2700.00 4125.23 4583.59
20 2.85 2850.00 4851.67 5107.02 21 3.00 3000.00 5658.75 5658.75
22 3.15 3150.00 6550.71 6238.77
23 3.30 3300.00 7531.74 6845.96
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 16
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.02 2.71 270.53
3 0.04 10.80 538.45 4 0.06 24.23 803.78
5 0.08 42.94 1066.51
6 0.10 66.87 1326.64 7 0.12 95.99 1584.18
8 0.14 130.22 1839.11
9 0.16 169.53 2091.45 10 0.18 213.86 2341.19
11 0.20 263.16 2588.33
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 16
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -113.16 -1327.89
3 0.33 -432.60 -2475.34
4 0.50 -928.25 -3442.35
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 71
5 0.50 -928.25 -6236.35
6 0.69 -2170.22 -7101.33
7 0.87 -3552.02 -7742.27 8 1.06 -5032.05 -8159.17
9 1.24 -6568.70 -8352.04
10 1.43 -8120.36 -8320.86 11 1.61 -9645.44 -8065.65
12 1.80 -11102.31 -7586.40
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 72
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 16
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq]
fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq]
Nr. Y B, H Afs Afi c c fs fi 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.15 100, 40 5.65 5.65 0.04 0.00 -0.51 -0.57
3 0.30 100, 40 5.65 5.65 0.09 0.02 -0.83 -1.33
4 0.45 100, 40 5.65 5.65 0.17 0.04 -0.78 -2.46
5 0.60 100, 40 5.65 5.65 0.30 0.07 -0.16 -4.15
6 0.75 100, 40 5.65 5.65 0.53 0.11 2.80 -7.08
7 0.90 100, 40 5.65 5.65 0.99 0.16 14.89 -12.43 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 1.71 0.22 43.17 -20.09
9 1.20 100, 40 5.65 11.31 2.49 0.29 87.31 -27.31
10 1.35 100, 40 15.71 11.31 2.65 0.36 60.45 -31.60 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 3.60 0.45 91.93 -42.20
12 1.65 100, 40 15.71 11.31 4.76 0.54 131.51 -54.90
13 1.80 100, 40 15.71 11.31 6.13 0.65 179.98 -69.92 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 9.61 0.76 364.93 -102.91
15 2.10 100, 40 10.05 5.65 11.97 0.88 470.66 -126.82
16 2.25 100, 40 10.05 5.65 14.68 1.01 593.76 -154.21 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 17.77 1.15 735.46 -185.32
18 2.55 100, 40 10.05 5.65 21.27 1.30 897.00 -220.41
19 2.70 100, 40 10.05 5.65 25.19 1.46 1079.60 -259.73 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 29.58 1.62 1284.51 -303.53
21 3.00 100, 40 10.05 5.65 34.44 1.80 1512.96 -352.06
22 3.15 100, 40 10.05 5.65 39.81 1.98 1766.18 -405.58 23 3.30 100, 40 10.05 5.65 45.72 2.18 2045.40 -464.33
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 73
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 16
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq]
fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. X B, H Afs Afi c c fi fs 1 0.00 100, 80 0.00 15.71 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0.00 0.04 0.24 0.00
3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0.02 0.08 0.96 0.00 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0.04 0.12 2.16 0.00
5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0.07 0.16 3.83 0.00
6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0.11 0.20 5.96 0.00 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0.16 0.24 8.56 0.00
8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0.22 0.28 11.61 0.00
9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0.28 0.32 15.12 0.00 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0.36 0.36 19.07 0.00
11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0.44 0.40 23.47 0.00
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. X B, H Afs Afi c c fi fs 1 0.00 100, 50 15.71 15.71 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.17 100, 50 15.71 15.71 0.35 -0.33 -3.88 16.60 3 0.33 100, 50 15.71 15.71 1.35 -0.62 -14.85 63.46
4 0.50 100, 50 15.71 15.71 2.89 -0.86 -31.87 136.16
5 0.50 100, 50 15.71 15.71 2.89 -1.56 -31.87 136.16 6 0.69 100, 50 15.71 15.71 6.75 -1.78 -74.50 318.33
7 0.87 100, 50 15.71 15.71 11.05 -1.94 -121.94 521.02
8 1.06 100, 50 15.71 15.71 15.66 -2.04 -172.74 738.11 9 1.24 100, 50 15.71 15.71 20.44 -2.09 -225.49 963.51
10 1.43 100, 50 15.71 15.71 25.27 -2.08 -278.76 1191.11
11 1.61 100, 50 15.71 15.71 30.01 -2.02 -331.11 1414.81 12 1.80 100, 50 15.71 15.71 34.54 -1.90 -381.13 1628.51
Verifiche a fessurazione
Combinazione n° 16
L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm]
M Momento agente nella sezione espressa in [kgm]
m deformazione media espressa in [%]
sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm]
w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento
N° Y Afs Afi Mpf M m sm w 1 0.00 5.65 5.65 -4088 0 0.0000 0.00 0.000
2 0.15 5.65 5.65 -4088 -1 0.0000 0.00 0.000 3 0.30 5.65 5.65 -4088 -6 0.0000 0.00 0.000
4 0.45 5.65 5.65 -4088 -19 0.0000 0.00 0.000
5 0.60 5.65 5.65 -4088 -45 0.0000 0.00 0.000 6 0.75 5.65 5.65 -4088 -88 0.0000 0.00 0.000
7 0.90 5.65 5.65 -4088 -153 0.0000 0.00 0.000
8 1.05 5.65 5.65 -4088 -243 0.0000 0.00 0.000 9 1.20 5.65 11.31 -4129 -362 0.0000 0.00 0.000
10 1.35 15.71 11.31 -4498 -516 0.0000 0.00 0.000
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 74
11 1.50 15.71 11.31 -4498 -707 0.0000 0.00 0.000
12 1.65 15.71 11.31 -4498 -941 0.0000 0.00 0.000
13 1.80 15.71 11.31 -4498 -1222 0.0000 0.00 0.000 14 1.95 10.05 5.65 -4248 -1554 0.0000 0.00 0.000
15 2.10 10.05 5.65 -4248 -1941 0.0000 0.00 0.000
16 2.25 10.05 5.65 -4248 -2387 0.0000 0.00 0.000 17 2.40 10.05 5.65 -4248 -2897 0.0000 0.00 0.000
18 2.55 10.05 5.65 -4248 -3475 0.0000 0.00 0.000
19 2.70 10.05 5.65 -4248 -4125 0.0000 0.00 0.000 20 2.85 10.05 5.65 -4248 -4852 0.0367 146.68 0.092
21 3.00 10.05 5.65 -4248 -5659 0.0490 146.68 0.122
22 3.15 10.05 5.65 -4248 -6551 0.0643 146.68 0.160 23 3.30 10.05 5.65 -4248 -7532 0.0803 146.68 0.200
Verifica fessurazione fondazione
N° Y Afs Afi Mpf M m sm w 1 -0.60 0.00 15.71 -15658 0 0.0000 0.00 0.000
2 -0.58 0.00 15.71 16654 3 0.0000 0.00 0.000
3 -0.56 0.00 15.71 16654 11 0.0000 0.00 0.000
4 -0.54 0.00 15.71 16654 24 0.0000 0.00 0.000
5 -0.52 0.00 15.71 16654 43 0.0000 0.00 0.000
6 -0.50 0.00 15.71 16654 67 0.0000 0.00 0.000 7 -0.48 0.00 15.71 16654 96 0.0000 0.00 0.000
8 -0.46 0.00 15.71 16654 130 0.0000 0.00 0.000
9 -0.44 0.00 15.71 16654 170 0.0000 0.00 0.000 10 -0.42 0.00 15.71 16654 214 0.0000 0.00 0.000
11 -0.40 0.00 15.71 16654 263 0.0000 0.00 0.000
12 0.00 15.71 15.71 -6920 -11102 0.0630 129.75 0.139 13 0.19 15.71 15.71 -6920 -9645 0.0507 129.75 0.112
14 0.37 15.71 15.71 -6920 -8120 0.0369 129.75 0.081
15 0.56 15.71 15.71 -6920 -6569 0.0000 0.00 0.000 16 0.74 15.71 15.71 -6920 -5032 0.0000 0.00 0.000
17 0.93 15.71 15.71 -6920 -3552 0.0000 0.00 0.000
18 1.11 15.71 15.71 -6920 -2170 0.0000 0.00 0.000 19 1.30 15.71 15.71 -6920 -928 0.0000 0.00 0.000
20 1.30 15.71 15.71 -6920 -928 0.0000 0.00 0.000
21 1.47 15.71 15.71 -6920 -433 0.0000 0.00 0.000 22 1.63 15.71 15.71 -6920 -113 0.0000 0.00 0.000
23 1.80 15.71 15.71 -6920 0 0.0000 0.00 0.000
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 75
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 17
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.15 150.00 0.71 14.15 3 0.30 300.00 5.66 56.59
4 0.45 450.00 19.10 127.32
5 0.60 600.00 45.27 226.35 6 0.75 750.00 88.42 353.67
7 0.90 900.00 152.79 509.29
8 1.05 1050.00 242.62 693.20 9 1.20 1200.00 362.16 905.40
10 1.35 1350.00 515.65 1145.90
11 1.50 1500.00 707.34 1414.69 12 1.65 1650.00 941.47 1711.77
13 1.80 1800.00 1222.29 2037.15
14 1.95 1950.00 1554.03 2390.82 15 2.10 2100.00 1940.95 2772.79
16 2.25 2250.00 2387.28 3183.05
17 2.40 2400.00 2897.28 3621.60 18 2.55 2550.00 3475.18 4088.45
19 2.70 2700.00 4125.23 4583.59
20 2.85 2850.00 4851.67 5107.02 21 3.00 3000.00 5658.75 5658.75
22 3.15 3150.00 6550.71 6238.77
23 3.30 3300.00 7531.74 6845.96
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 17
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.02 2.71 270.53
3 0.04 10.80 538.45 4 0.06 24.23 803.78
5 0.08 42.94 1066.51
6 0.10 66.87 1326.64 7 0.12 95.99 1584.18
8 0.14 130.22 1839.11
9 0.16 169.53 2091.45 10 0.18 213.86 2341.19
11 0.20 263.16 2588.33
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 17
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -113.16 -1327.89
3 0.33 -432.60 -2475.34
4 0.50 -928.25 -3442.35
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 76
5 0.50 -928.25 -6236.35
6 0.69 -2170.22 -7101.33
7 0.87 -3552.02 -7742.27 8 1.06 -5032.05 -8159.17
9 1.24 -6568.70 -8352.04
10 1.43 -8120.36 -8320.86 11 1.61 -9645.44 -8065.65
12 1.80 -11102.31 -7586.40
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 77
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 17
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq]
fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq]
Nr. Y B, H Afs Afi c c fs fi 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.15 100, 40 5.65 5.65 0.04 0.00 -0.51 -0.57
3 0.30 100, 40 5.65 5.65 0.09 0.02 -0.83 -1.33
4 0.45 100, 40 5.65 5.65 0.17 0.04 -0.78 -2.46
5 0.60 100, 40 5.65 5.65 0.30 0.07 -0.16 -4.15
6 0.75 100, 40 5.65 5.65 0.53 0.11 2.80 -7.08
7 0.90 100, 40 5.65 5.65 0.99 0.16 14.89 -12.43 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 1.71 0.22 43.17 -20.09
9 1.20 100, 40 5.65 11.31 2.49 0.29 87.31 -27.31
10 1.35 100, 40 15.71 11.31 2.65 0.36 60.45 -31.60 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 3.60 0.45 91.93 -42.20
12 1.65 100, 40 15.71 11.31 4.76 0.54 131.51 -54.90
13 1.80 100, 40 15.71 11.31 6.13 0.65 179.98 -69.92 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 9.61 0.76 364.93 -102.91
15 2.10 100, 40 10.05 5.65 11.97 0.88 470.66 -126.82
16 2.25 100, 40 10.05 5.65 14.68 1.01 593.76 -154.21 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 17.77 1.15 735.46 -185.32
18 2.55 100, 40 10.05 5.65 21.27 1.30 897.00 -220.41
19 2.70 100, 40 10.05 5.65 25.19 1.46 1079.60 -259.73 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 29.58 1.62 1284.51 -303.53
21 3.00 100, 40 10.05 5.65 34.44 1.80 1512.96 -352.06
22 3.15 100, 40 10.05 5.65 39.81 1.98 1766.18 -405.58 23 3.30 100, 40 10.05 5.65 45.72 2.18 2045.40 -464.33
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 78
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 17
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq]
fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. X B, H Afs Afi c c fi fs 1 0.00 100, 80 0.00 15.71 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0.00 0.04 0.24 0.00
3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0.02 0.08 0.96 0.00 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0.04 0.12 2.16 0.00
5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0.07 0.16 3.83 0.00
6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0.11 0.20 5.96 0.00 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0.16 0.24 8.56 0.00
8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0.22 0.28 11.61 0.00
9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0.28 0.32 15.12 0.00 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0.36 0.36 19.07 0.00
11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0.44 0.40 23.47 0.00
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. X B, H Afs Afi c c fi fs 1 0.00 100, 50 15.71 15.71 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.17 100, 50 15.71 15.71 0.35 -0.33 -3.88 16.60 3 0.33 100, 50 15.71 15.71 1.35 -0.62 -14.85 63.46
4 0.50 100, 50 15.71 15.71 2.89 -0.86 -31.87 136.16
5 0.50 100, 50 15.71 15.71 2.89 -1.56 -31.87 136.16 6 0.69 100, 50 15.71 15.71 6.75 -1.78 -74.50 318.33
7 0.87 100, 50 15.71 15.71 11.05 -1.94 -121.94 521.02
8 1.06 100, 50 15.71 15.71 15.66 -2.04 -172.74 738.11 9 1.24 100, 50 15.71 15.71 20.44 -2.09 -225.49 963.51
10 1.43 100, 50 15.71 15.71 25.27 -2.08 -278.76 1191.11
11 1.61 100, 50 15.71 15.71 30.01 -2.02 -331.11 1414.81 12 1.80 100, 50 15.71 15.71 34.54 -1.90 -381.13 1628.51
Verifiche a fessurazione
Combinazione n° 17
L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm]
M Momento agente nella sezione espressa in [kgm]
m deformazione media espressa in [%]
sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm]
w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento
N° Y Afs Afi Mpf M m sm w 1 0.00 5.65 5.65 -4088 0 0.0000 0.00 0.000
2 0.15 5.65 5.65 -4088 -1 0.0000 0.00 0.000 3 0.30 5.65 5.65 -4088 -6 0.0000 0.00 0.000
4 0.45 5.65 5.65 -4088 -19 0.0000 0.00 0.000
5 0.60 5.65 5.65 -4088 -45 0.0000 0.00 0.000 6 0.75 5.65 5.65 -4088 -88 0.0000 0.00 0.000
7 0.90 5.65 5.65 -4088 -153 0.0000 0.00 0.000
8 1.05 5.65 5.65 -4088 -243 0.0000 0.00 0.000 9 1.20 5.65 11.31 -4129 -362 0.0000 0.00 0.000
10 1.35 15.71 11.31 -4498 -516 0.0000 0.00 0.000
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 79
11 1.50 15.71 11.31 -4498 -707 0.0000 0.00 0.000
12 1.65 15.71 11.31 -4498 -941 0.0000 0.00 0.000
13 1.80 15.71 11.31 -4498 -1222 0.0000 0.00 0.000 14 1.95 10.05 5.65 -4248 -1554 0.0000 0.00 0.000
15 2.10 10.05 5.65 -4248 -1941 0.0000 0.00 0.000
16 2.25 10.05 5.65 -4248 -2387 0.0000 0.00 0.000 17 2.40 10.05 5.65 -4248 -2897 0.0000 0.00 0.000
18 2.55 10.05 5.65 -4248 -3475 0.0000 0.00 0.000
19 2.70 10.05 5.65 -4248 -4125 0.0000 0.00 0.000 20 2.85 10.05 5.65 -4248 -4852 0.0367 146.68 0.092
21 3.00 10.05 5.65 -4248 -5659 0.0490 146.68 0.122
22 3.15 10.05 5.65 -4248 -6551 0.0643 146.68 0.160 23 3.30 10.05 5.65 -4248 -7532 0.0803 146.68 0.200
Verifica fessurazione fondazione
N° Y Afs Afi Mpf M m sm w 1 -0.60 0.00 15.71 -15658 0 0.0000 0.00 0.000
2 -0.58 0.00 15.71 16654 3 0.0000 0.00 0.000
3 -0.56 0.00 15.71 16654 11 0.0000 0.00 0.000
4 -0.54 0.00 15.71 16654 24 0.0000 0.00 0.000
5 -0.52 0.00 15.71 16654 43 0.0000 0.00 0.000
6 -0.50 0.00 15.71 16654 67 0.0000 0.00 0.000 7 -0.48 0.00 15.71 16654 96 0.0000 0.00 0.000
8 -0.46 0.00 15.71 16654 130 0.0000 0.00 0.000
9 -0.44 0.00 15.71 16654 170 0.0000 0.00 0.000 10 -0.42 0.00 15.71 16654 214 0.0000 0.00 0.000
11 -0.40 0.00 15.71 16654 263 0.0000 0.00 0.000
12 0.00 15.71 15.71 -6920 -11102 0.0630 129.75 0.139 13 0.19 15.71 15.71 -6920 -9645 0.0507 129.75 0.112
14 0.37 15.71 15.71 -6920 -8120 0.0369 129.75 0.081
15 0.56 15.71 15.71 -6920 -6569 0.0000 0.00 0.000 16 0.74 15.71 15.71 -6920 -5032 0.0000 0.00 0.000
17 0.93 15.71 15.71 -6920 -3552 0.0000 0.00 0.000
18 1.11 15.71 15.71 -6920 -2170 0.0000 0.00 0.000 19 1.30 15.71 15.71 -6920 -928 0.0000 0.00 0.000
20 1.30 15.71 15.71 -6920 -928 0.0000 0.00 0.000
21 1.47 15.71 15.71 -6920 -433 0.0000 0.00 0.000 22 1.63 15.71 15.71 -6920 -113 0.0000 0.00 0.000
23 1.80 15.71 15.71 -6920 0 0.0000 0.00 0.000
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 80
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 18
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.15 150.00 0.71 14.15 3 0.30 300.00 5.66 56.59
4 0.45 450.00 19.10 127.32
5 0.60 600.00 45.27 226.35 6 0.75 750.00 88.42 353.67
7 0.90 900.00 152.79 509.29
8 1.05 1050.00 242.62 693.20 9 1.20 1200.00 362.16 905.40
10 1.35 1350.00 515.65 1145.90
11 1.50 1500.00 707.34 1414.69 12 1.65 1650.00 941.47 1711.77
13 1.80 1800.00 1222.29 2037.15
14 1.95 1950.00 1554.03 2390.82 15 2.10 2100.00 1940.95 2772.79
16 2.25 2250.00 2387.28 3183.05
17 2.40 2400.00 2897.28 3621.60 18 2.55 2550.00 3475.18 4088.45
19 2.70 2700.00 4125.23 4583.59
20 2.85 2850.00 4851.67 5107.02 21 3.00 3000.00 5658.75 5658.75
22 3.15 3150.00 6550.71 6238.77
23 3.30 3300.00 7531.74 6845.96
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 18
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.02 2.71 270.53
3 0.04 10.80 538.45 4 0.06 24.23 803.78
5 0.08 42.94 1066.51
6 0.10 66.87 1326.64 7 0.12 95.99 1584.18
8 0.14 130.22 1839.11
9 0.16 169.53 2091.45 10 0.18 213.86 2341.19
11 0.20 263.16 2588.33
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 18
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00 2 0.17 -113.16 -1327.89
3 0.33 -432.60 -2475.34
4 0.50 -928.25 -3442.35
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 81
5 0.50 -928.25 -6236.35
6 0.69 -2170.22 -7101.33
7 0.87 -3552.02 -7742.27 8 1.06 -5032.05 -8159.17
9 1.24 -6568.70 -8352.04
10 1.43 -8120.36 -8320.86 11 1.61 -9645.44 -8065.65
12 1.80 -11102.31 -7586.40
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 82
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 18
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq]
fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq]
Nr. Y B, H Afs Afi c c fs fi 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.15 100, 40 5.65 5.65 0.04 0.00 -0.51 -0.57
3 0.30 100, 40 5.65 5.65 0.09 0.02 -0.83 -1.33
4 0.45 100, 40 5.65 5.65 0.17 0.04 -0.78 -2.46
5 0.60 100, 40 5.65 5.65 0.30 0.07 -0.16 -4.15
6 0.75 100, 40 5.65 5.65 0.53 0.11 2.80 -7.08
7 0.90 100, 40 5.65 5.65 0.99 0.16 14.89 -12.43 8 1.05 100, 40 5.65 5.65 1.71 0.22 43.17 -20.09
9 1.20 100, 40 5.65 11.31 2.49 0.29 87.31 -27.31
10 1.35 100, 40 15.71 11.31 2.65 0.36 60.45 -31.60 11 1.50 100, 40 15.71 11.31 3.60 0.45 91.93 -42.20
12 1.65 100, 40 15.71 11.31 4.76 0.54 131.51 -54.90
13 1.80 100, 40 15.71 11.31 6.13 0.65 179.98 -69.92 14 1.95 100, 40 10.05 5.65 9.61 0.76 364.93 -102.91
15 2.10 100, 40 10.05 5.65 11.97 0.88 470.66 -126.82
16 2.25 100, 40 10.05 5.65 14.68 1.01 593.76 -154.21 17 2.40 100, 40 10.05 5.65 17.77 1.15 735.46 -185.32
18 2.55 100, 40 10.05 5.65 21.27 1.30 897.00 -220.41
19 2.70 100, 40 10.05 5.65 25.19 1.46 1079.60 -259.73 20 2.85 100, 40 10.05 5.65 29.58 1.62 1284.51 -303.53
21 3.00 100, 40 10.05 5.65 34.44 1.80 1512.96 -352.06
22 3.15 100, 40 10.05 5.65 39.81 1.98 1766.18 -405.58 23 3.30 100, 40 10.05 5.65 45.72 2.18 2045.40 -464.33
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 83
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 18
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq]
fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. X B, H Afs Afi c c fi fs 1 0.00 100, 80 0.00 15.71 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.02 100, 80 0.00 15.71 0.00 0.04 0.24 0.00
3 0.04 100, 80 0.00 15.71 0.02 0.08 0.96 0.00 4 0.06 100, 80 0.00 15.71 0.04 0.12 2.16 0.00
5 0.08 100, 80 0.00 15.71 0.07 0.16 3.83 0.00
6 0.10 100, 80 0.00 15.71 0.11 0.20 5.96 0.00 7 0.12 100, 80 0.00 15.71 0.16 0.24 8.56 0.00
8 0.14 100, 80 0.00 15.71 0.22 0.28 11.61 0.00
9 0.16 100, 80 0.00 15.71 0.28 0.32 15.12 0.00 10 0.18 100, 80 0.00 15.71 0.36 0.36 19.07 0.00
11 0.20 100, 80 0.00 15.71 0.44 0.40 23.47 0.00
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. X B, H Afs Afi c c fi fs 1 0.00 100, 50 15.71 15.71 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.17 100, 50 15.71 15.71 0.35 -0.33 -3.88 16.60 3 0.33 100, 50 15.71 15.71 1.35 -0.62 -14.85 63.46
4 0.50 100, 50 15.71 15.71 2.89 -0.86 -31.87 136.16
5 0.50 100, 50 15.71 15.71 2.89 -1.56 -31.87 136.16 6 0.69 100, 50 15.71 15.71 6.75 -1.78 -74.50 318.33
7 0.87 100, 50 15.71 15.71 11.05 -1.94 -121.94 521.02
8 1.06 100, 50 15.71 15.71 15.66 -2.04 -172.74 738.11 9 1.24 100, 50 15.71 15.71 20.44 -2.09 -225.49 963.51
10 1.43 100, 50 15.71 15.71 25.27 -2.08 -278.76 1191.11
11 1.61 100, 50 15.71 15.71 30.01 -2.02 -331.11 1414.81 12 1.80 100, 50 15.71 15.71 34.54 -1.90 -381.13 1628.51
Verifiche a fessurazione
Combinazione n° 18
L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm]
M Momento agente nella sezione espressa in [kgm]
m deformazione media espressa in [%]
sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm]
w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento
N° Y Afs Afi Mpf M m sm w 1 0.00 5.65 5.65 -4088 0 0.0000 0.00 0.000
2 0.15 5.65 5.65 -4088 -1 0.0000 0.00 0.000 3 0.30 5.65 5.65 -4088 -6 0.0000 0.00 0.000
4 0.45 5.65 5.65 -4088 -19 0.0000 0.00 0.000
5 0.60 5.65 5.65 -4088 -45 0.0000 0.00 0.000 6 0.75 5.65 5.65 -4088 -88 0.0000 0.00 0.000
7 0.90 5.65 5.65 -4088 -153 0.0000 0.00 0.000
8 1.05 5.65 5.65 -4088 -243 0.0000 0.00 0.000 9 1.20 5.65 11.31 -4129 -362 0.0000 0.00 0.000
10 1.35 15.71 11.31 -4498 -516 0.0000 0.00 0.000
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 84
11 1.50 15.71 11.31 -4498 -707 0.0000 0.00 0.000
12 1.65 15.71 11.31 -4498 -941 0.0000 0.00 0.000
13 1.80 15.71 11.31 -4498 -1222 0.0000 0.00 0.000 14 1.95 10.05 5.65 -4248 -1554 0.0000 0.00 0.000
15 2.10 10.05 5.65 -4248 -1941 0.0000 0.00 0.000
16 2.25 10.05 5.65 -4248 -2387 0.0000 0.00 0.000 17 2.40 10.05 5.65 -4248 -2897 0.0000 0.00 0.000
18 2.55 10.05 5.65 -4248 -3475 0.0000 0.00 0.000
19 2.70 10.05 5.65 -4248 -4125 0.0000 0.00 0.000 20 2.85 10.05 5.65 -4248 -4852 0.0367 146.68 0.092
21 3.00 10.05 5.65 -4248 -5659 0.0490 146.68 0.122
22 3.15 10.05 5.65 -4248 -6551 0.0643 146.68 0.160 23 3.30 10.05 5.65 -4248 -7532 0.0803 146.68 0.200
Verifica fessurazione fondazione
N° Y Afs Afi Mpf M m sm w 1 -0.60 0.00 15.71 -15658 0 0.0000 0.00 0.000
2 -0.58 0.00 15.71 16654 3 0.0000 0.00 0.000
3 -0.56 0.00 15.71 16654 11 0.0000 0.00 0.000
4 -0.54 0.00 15.71 16654 24 0.0000 0.00 0.000
5 -0.52 0.00 15.71 16654 43 0.0000 0.00 0.000
6 -0.50 0.00 15.71 16654 67 0.0000 0.00 0.000 7 -0.48 0.00 15.71 16654 96 0.0000 0.00 0.000
8 -0.46 0.00 15.71 16654 130 0.0000 0.00 0.000
9 -0.44 0.00 15.71 16654 170 0.0000 0.00 0.000 10 -0.42 0.00 15.71 16654 214 0.0000 0.00 0.000
11 -0.40 0.00 15.71 16654 263 0.0000 0.00 0.000
12 0.00 15.71 15.71 -6920 -11102 0.0630 129.75 0.139 13 0.19 15.71 15.71 -6920 -9645 0.0507 129.75 0.112
14 0.37 15.71 15.71 -6920 -8120 0.0369 129.75 0.081
15 0.56 15.71 15.71 -6920 -6569 0.0000 0.00 0.000 16 0.74 15.71 15.71 -6920 -5032 0.0000 0.00 0.000
17 0.93 15.71 15.71 -6920 -3552 0.0000 0.00 0.000
18 1.11 15.71 15.71 -6920 -2170 0.0000 0.00 0.000 19 1.30 15.71 15.71 -6920 -928 0.0000 0.00 0.000
20 1.30 15.71 15.71 -6920 -928 0.0000 0.00 0.000
21 1.47 15.71 15.71 -6920 -433 0.0000 0.00 0.000 22 1.63 15.71 15.71 -6920 -113 0.0000 0.00 0.000
23 1.80 15.71 15.71 -6920 0 0.0000 0.00 0.000
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 85
Dichiarazioni secondo N.T.C. 2008 (punto 10.2)
Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo Il sottoscritto , in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue.
Tipo di analisi svolta L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni.
Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi:
- Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento
- Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa
- Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale
- Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali.
L'analisi strutturale sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008.
La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati Limite. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive
relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta.
Origine e caratteristiche dei codici di calcolo Titolo MAX - Analisi e Calcolo Muri di Sostegno
Versione 10.10
Produttore Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente Ing. Peirolo Fabio
Licenza AIU4352F7
Affidabilità dei codici di calcolo Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La documentazione fornita dal produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La
società produttrice Aztec Informatica srl ha verificato l'affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi
prova in cui i risultati dell'analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche.
Modalità di presentazione dei risultati
La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione
di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare.
Informazioni generali sull'elaborazione Il software prevede una serie di controlli automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non rispetto di limitazioni
geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di calcolo consente di visualizzare e controllare, sia in forma grafica che
tabellare, i dati del modello strutturale, in modo da avere una visione consapevole del comportamento corretto del modello strutturale.
Giudizio motivato di accettabilità dei risultati I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha compreso il confronto con i
risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi
determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al caso specifico, pertanto i risultati di calcolo sono da ritenersi
validi ed accettabili.
Luogo e data
________________________
Il progettista
( )
_____________________________________
INTERVENTI DI RICOSTRUZIONE BRIGLIE SUL TORRENTE RHO
PROGETTO DEFINITIVO
Relazione di calcolo strutturale e piano di manutenzione delle strutture
File: "A044-14_STBAR_ST_D_Tav.H_1_Relazione_Calcolo_Strutture.docx"
Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 29 di 34
08. ALLEGATI STRUTTURA BRIGLIA TIPO “B3, B5”
08.01 PROBLEMA INGEGNERISTICO - DESCRIZIONE GRAFICA
Si illustra per via grafica il problema ingegneristico affrontato.
Figura 9, briglia “tipo B3, B5” - definizione del problema ingegneristico.
INTERVENTI DI RICOSTRUZIONE BRIGLIE SUL TORRENTE RHO
PROGETTO DEFINITIVO
Relazione di calcolo strutturale e piano di manutenzione delle strutture
File: "A044-14_STBAR_ST_D_Tav.H_1_Relazione_Calcolo_Strutture.docx"
Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 30 di 34
Figura 10, briglia “tipo B3, B5” - geometria del problema ingegneristico.
INTERVENTI DI RICOSTRUZIONE BRIGLIE SUL TORRENTE RHO
PROGETTO DEFINITIVO
Relazione di calcolo strutturale e piano di manutenzione delle strutture
File: "A044-14_STBAR_ST_D_Tav.H_1_Relazione_Calcolo_Strutture.docx"
Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 31 di 34
Figura 11, briglia “tipo B3, B5” - inviluppo sollecitazioni sul paramento.
Figura 12, briglia “tipo B3, B5” - inviluppo sollecitazioni sulla fondazione.
INTERVENTI DI RICOSTRUZIONE BRIGLIE SUL TORRENTE RHO
PROGETTO DEFINITIVO
Relazione di calcolo strutturale e piano di manutenzione delle strutture
File: "A044-14_STBAR_ST_D_Tav.H_1_Relazione_Calcolo_Strutture.docx"
Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 32 di 34
Figura 13, briglia “tipo B3, B5” - cerchio critico per l’analisi di instabilità.
Figura 14, briglia “tipo B3, B5” - riassunto dei risultati delle verifiche.
INTERVENTI DI RICOSTRUZIONE BRIGLIE SUL TORRENTE RHO
PROGETTO DEFINITIVO
Relazione di calcolo strutturale e piano di manutenzione delle strutture
File: "A044-14_STBAR_ST_D_Tav.H_1_Relazione_Calcolo_Strutture.docx"
Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 33 di 34
08.01.01 COMMENTO SUI RISULTATI
Si osservano i limiti che il sw. di calcolo utilizzato presenta nella simulazione
effettuata.
Considerando che:
1. sono stati utilizzati valori di angolo d’attrito a volume costante e non di picco,
come tale verifica di tipo globale richiederebbe a livello teorico;
2. i chiodi generano un “effetto spinotto” non simulabile a mezzo del sw. utilizzato
e contrastano la rotazione del cerchio critico. In sostanza l’azione di taglio sui
chiodi costituisce un apporto aggiuntivo alle resistenze inserite nel sw ed
impedisce lo sviluppo del meccanismo di rottura graficato;
3. la cumulazione dell’evento di piena (raro) con il sisma (raro anch’esso) è
un’ipotesi marcatamente severa;
4. che il manufatto sarà addossato alla roccia sub affiorante e che pertanto essa
stessa, con la sua grande tenacità, è un ulteriore elemento che impedisce la
formazione del cerchio di rottura;
si dichiara che le uniche verifiche di cui dover tener conto nei risultati riportati risultano
essere quelle relative allo scorrimento, al ribaltamento ed alla capacità limite di carico.
L’analisi di stabilità globale, per l’opera in esame, risulta prima di significato.
INTERVENTI DI RICOSTRUZIONE BRIGLIE SUL TORRENTE RHO
PROGETTO DEFINITIVO
Relazione di calcolo strutturale e piano di manutenzione delle strutture
File: "A044-14_STBAR_ST_D_Tav.H_1_Relazione_Calcolo_Strutture.docx"
Mod. Doc.: "Relazioni_calcolo_1.0_2014_10_26.dotx" Pag. 34 di 34
08.02 PROBLEMA INGEGNERISTICO - DESCRIZIONE SU TABULATO
Si allega input/output in formato testuale.
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 1
Progetto: Tipo B3-B5
Ditta: Comune:
Progettista:
Direttore dei Lavori: Impresa:
Normative di riferimento
- Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica.
- Legge nr. 64 del 02/02/1974.
Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988.
Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la
progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992.
Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche.
- D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche
- D.M. 16 Gennaio 1996
Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996
Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche
- Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996
- Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG.
Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008)
- Circolare 617 del 02/02/2009
- Circolare C.S.L.P. 02/02/2009 n.617 - Istruzioni per l’applicazione delle Norme Tecniche per le Costruzioni di cui al D.M. 14 gennaio 2008
Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno
- Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa
- Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite)
- Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 2
Calcolo della spinta sul muro
Valori caratteristici e valori di calcolo
Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze.
I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali . In particolare si
distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e incrementati i soli carichi variabili.
Metodo di Culmann
Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno
con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque
disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di
Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea.
I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti:
- si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno;
- si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la
superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete.
Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno.
Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di
Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è
possibile ricavare il punto di applicazione della spinta.
Spinta in presenza di sisma
Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente.
Detta l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando
un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a
' =
' =
dove = arctg(kh/(1±kv)) essendo kh il coefficiente sismico orizzontale e kv il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di kh.
In presenza di falda a monte, assume le seguenti espressioni:
Terreno a bassa permeabilità
= arctg[(sat/(sat-w))*(kh/(1±kv))]
Terreno a permeabilità elevata
= arctg[(/(sat-w))*(kh/(1±kv))]
Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da
S = AS' - S
dove il coefficiente A vale
cos2()
A = –––––––––––––––––––––––––––––
cos2cos
In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di .
Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo
stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico.
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 3
Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono
valutate come
FiH = khW FiV = ±kvW
dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di
spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma.
Verifica a ribaltamento
La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante Mr)
ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante Ms) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e
verificare che il rapporto Ms/Mr sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza r.
Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare r>= 1.0.
Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza
Ms
––––––– >= r Mr
Il momento ribaltante Mr è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del
terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito
terra-muro è positivo, ribaltante se è negativo. è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi
contribuiscono al momento stabilizzante.
Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali.
Verifica a scorrimento
Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono
a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento Fr e la
risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro Fs risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza s
Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare s>=1.0
Fr
––––– >= s Fs
Le forze che intervengono nella Fs sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione.
La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al
piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con f l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con ca l'adesione terreno-fondazione e con Br la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come
Fr = N tg f + caBr
La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso,
però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento.
Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, f, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di f pari all'angolo d'attrito del terreno di
fondazione.
Verifica al carico limite
Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve
essere superiore a q. Cioè, detto Qu, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere:
Qu
––––– >= q
R
Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare q>=1.0
Le espressioni di Hansen per il calcolo della capacità portante si differenziano a secondo se siamo in presenza di un terreno puramente coesivo (=0)
o meno e si esprimono nel modo seguente:
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 4
Caso generale
qu = cNcscdcicgcbc + qNqsqdqiqgqbq + 0.5BNsdigb
Caso di terreno puramente coesivo =0
qu = 5.14c(1+sc+dc-ic-gc-bc) + q
in cui dc, dq, d, sono i fattori di profondità; sc, sq, s, sono i fattori di forma; ic, iq, i, sono i fattori di inclinazione del carico; bc, bq, b, sono i fattori di
inclinazione del piano di posa; gc, gq, g, sono i fattori che tengono conto del fatto che la fondazione poggi su un terreno in pendenza.
I fattori Nc, Nq, N sono espressi come:
Nq = etgKp
Nc = (Nq - 1)ctg
N = 1.5(Nq - 1)tg
Vediamo ora come si esprimono i vari fattori che compaiono nella espressione del carico ultimo.
Fattori di forma
B
per =0 sc = 0.2 ––––– L
Nq B
per >0 sc = 1 + ––––– –––––
Nc L
B
sq = 1 + ––––– tg
L
B
s = 1 - 0.4 ––––– L
Fattori di profondità
Si definisce il parametro k come
D D k = ––––– se ––––– <= 1
B B
D D
k = arctg ––––– se ––––– > 1 B B
I vari coefficienti si esprimono come
per =0 dc = 0.4k
per >0 dc = 1 + 0.4k
dq = 1+2tg(1-sin)2k
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 5
= 1
Fattori di inclinazione del carico
Indichiamo con V e H le componenti del carico rispettivamente perpendicolare e parallela alla base e con Af l'area efficace della fondazione ottenuta
come Af = B'xL' (B' e L' sono legate alle dimensioni effettive della fondazione B, L e all'eccentricità del carico eB, eL dalle relazioni B' = B-2eB L'
= L- 2eL) e con l'angolo di inclinazione della fondazione espresso in gradi (=0 per fondazione orizzontale).
I fattori di inclinazione del carico si esprimono come:
H
per = 0 ic = 1/2(1-[1- –––––]) Afca
1 - iq
per > 0 ic = iq - ––––––––
Nq - 1
0.5H iq = (1 - ––––––––––––––––)5
V + Afcactg
0.7H
per = 0 i = (1 - ––––––––––––––––)5
V + Afcactg
(0.7-°/450°)H
per > 0 i = (1 - –––––––––––––––––––––––)5
V + Afcactg
Fattori di inclinazione del piano di posa della fondazione
°
per =0 bc = –––––––––
147°
°
per >0 bc = 1 - –––––––– 147°
bq = e-2tg
b = e-2.7tg
Fattori di inclinazione del terreno
Indicando con la pendenza del pendio i fattori g si ottengono dalle espressioni seguenti:
°
per =0 gc = ––––––––– 147°
°
per >0 gc = 1 - ––––––––
147°
gq = g = (1-0.05tg)5
Per poter applicare la formula di Hansen devono risultare verificate le seguenti condizioni:
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 6
H < Vtg + Afca
<=
iq, i > 0
+ <= 90°
Verifica alla stabilità globale
La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a g
Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare g>=1.0
Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di
sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50.
Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula:
cibi
ni ( ––––––––– + [Wicosi-uili]tgi )
cosi
= –––––––––––––––––––––––––––––––––––––
niWisini
dove n è il numero delle strisce considerate, bi e i sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale, Wi è il peso
della striscia iesima e ci e i sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia.
Inoltre ui ed li rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (li = bi/cosi ).
Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava . Questo procedimento viene eseguito per il
numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.
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Normativa
N.T.C. 2008 - Approccio 1
Simbologia adottata
Gsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti
Gfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti
Qsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili
Qfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili
tan' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato
c' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata
cu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata
qu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo
Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce
Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche
Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD
Permanenti Favorevole Gfav 1.00 1.00 0.90 0.90
Permanenti Sfavorevole Gsfav 1.30 1.00 1.10 1.30
Variabili Favorevole Qfav 0.00 0.00 0.00 0.00
Variabili Sfavorevole Qsfav 1.50 1.30 1.50 1.50
Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno:
Parametri M1 M2 M2 M1
Tangente dell'angolo di attrito tan' 1.00 1.25 1.25 1.00
Coesione efficace c' 1.00 1.25 1.25 1.00
Resistenza non drenata cu 1.00 1.40 1.40 1.00
Resistenza a compressione uniassiale qu 1.00 1.60 1.60 1.00
Peso dell'unità di volume 1.00 1.00 1.00 1.00
Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni:
Carichi Effetto A1 A2 EQU HYD
Permanenti Favorevole Gfav 1.00 1.00 1.00 0.90
Permanenti Sfavorevole Gsfav 1.00 1.00 1.00 1.30
Variabili Favorevole Qfav 0.00 0.00 0.00 0.00
Variabili Sfavorevole Qsfav 1.00 1.00 1.00 1.50
Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 M2 M1
Tangente dell'angolo di attrito tan' 1.00 1.25 1.25 1.00
Coesione efficace c' 1.00 1.25 1.25 1.00
Resistenza non drenata cu 1.00 1.40 1.40 1.00
Resistenza a compressione uniassiale qu 1.00 1.60 1.60 1.00
Peso dell'unità di volume 1.00 1.00 1.00 1.00
FONDAZIONE SUPERFICIALE
Coefficienti parziali R per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3
Capacità portante della fondazione 1.00 1.00 1.40
Scorrimento 1.00 1.00 1.10 Resistenza del terreno a valle 1.00 1.00 1.40
Stabilità globale 1.10
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Geometria muro e fondazione
Descrizione Muro a mensola in c.a.
Altezza del paramento 4.20 [m] Spessore in sommità 0.40 [m]
Spessore all'attacco con la fondazione 0.40 [m]
Inclinazione paramento esterno 0.00 [°] Inclinazione paramento interno 0.00 [°]
Lunghezza del muro 10.00 [m]
Fondazione
Lunghezza mensola fondazione di valle 0.50 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 2.40 [m]
Lunghezza totale fondazione 3.30 [m]
Inclinazione piano di posa della fondazione 0.00 [°] Spessore fondazione 0.60 [m]
Spessore magrone 0.10 [m]
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Materiali utilizzati per la struttura
Calcestruzzo
Peso specifico 2500.0 [kg/mc]
Classe di Resistenza C28/35 Resistenza caratteristica a compressione Rck 356.9 [kg/cmq]
Modulo elastico E 332299.69 [kg/cmq]
Acciaio Tipo B450C
Tensione di snervamento fa 4588.0 [kg/cmq]
Geometria profilo terreno a monte del muro
Simbologia adottata e sistema di riferimento
(Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto)
N numero ordine del punto
X ascissa del punto espressa in [m]
Y ordinata del punto espressa in [m]
A inclinazione del tratto espressa in [°]
N X Y A 1 5.00 0.00 0.00
Terreno a valle del muro
Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0.00 [°]
Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0.00 [m]
Falda
Quota della falda a monte del muro rispetto al piano di posa della fondazione 4.80 [m]
Quota della falda a valle del muro rispetto al piano di posa della fondazione 1.60 [m]
Descrizione terreni
Simbologia adottata
Nr. Indice del terreno
Descrizione Descrizione terreno
Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc]
s Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc]
Angolo d'attrito interno espresso in [°]
Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°]
c Coesione espressa in [kg/cmq]
ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq]
Descrizione s c ca Terreno 1 2000 2200 36.00 24.00 0.000 0.000
Terreno 2 2000 2200 36.00 24.00 0.000 0.000
Stratigrafia
Simbologia adottata
N Indice dello strato
H Spessore dello strato espresso in [m]
a Inclinazione espressa in [°]
Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm
Ks Coefficiente di spinta
Terreno Terreno dello strato
Nr. H a Kw Ks Terreno 1 3.80 0.00 6.55 0.00 Terreno 1 2 2.00 0.00 6.94 0.00 Terreno 2
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 11
Condizioni di carico
Simbologia e convenzioni di segno adottate
Carichi verticali positivi verso il basso.
Carichi orizzontali positivi verso sinistra.
Momento positivo senso antiorario.
X Ascissa del punto di applicazione del carico concentrato espressa in [m]
Fx Componente orizzontale del carico concentrato espressa in [kg]
Fy Componente verticale del carico concentrato espressa in [kg]
M Momento espresso in [kgm]
Xi Ascissa del punto iniziale del carico ripartito espressa in [m]
Xf Ascissa del punto finale del carico ripartito espressa in [m]
Qi Intensità del carico per x=Xi espressa in [kg/m]
Qf Intensità del carico per x=Xf espressa in [kg/m]
D / C Tipo carico : D=distribuito C=concentrato
Condizione n° 1 (Condizione 1) C Fondazione X=1.90 Y=-4.50 Fx=-8513.00 Fy=2281.00 M=0.00
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 12
Descrizione combinazioni di carico
Simbologia adottata
F/S Effetto dell'azione (FAV: Favorevole, SFAV: Sfavorevole)
Coefficiente di partecipazione della condizione
Coefficiente di combinazione della condizione
Combinazione n° 1 - Caso A1-M1 (STR)
S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.30 1.00 1.30
Condizione 1 FAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 2 - Caso A1-M1 (STR)
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.30 1.00 1.30 Peso proprio terrapieno SFAV 1.30 1.00 1.30
Spinta terreno SFAV 1.30 1.00 1.30
Condizione 1 FAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 3 - Caso A1-M1 (STR)
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.30 1.00 1.30
Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00
Spinta terreno SFAV 1.30 1.00 1.30 Condizione 1 FAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 4 - Caso A1-M1 (STR)
S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno SFAV 1.30 1.00 1.30 Spinta terreno SFAV 1.30 1.00 1.30
Condizione 1 FAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 5 - Caso A2-M2 (GEO)
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00
Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00
Condizione 1 FAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 6 - Caso EQU (SLU)
S/F * Peso proprio muro FAV 0.90 1.00 0.90
Peso proprio terrapieno FAV 0.90 1.00 0.90
Spinta terreno SFAV 1.10 1.00 1.10 Condizione 1 FAV 0.90 1.00 0.90
Combinazione n° 7 - Caso A2-M2 (GEO-STAB)
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00
Condizione 1 FAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 8 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. positivo
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00
Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 9 - Caso A1-M1 (STR) - Sisma Vert. negativo
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00
Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 10 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. positivo
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00
Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 13
Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 11 - Caso A2-M2 (GEO) - Sisma Vert. negativo
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00
Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 12 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. negativo
S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00
Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00
Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 13 - Caso EQU (SLU) - Sisma Vert. positivo
S/F * Peso proprio muro FAV 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno FAV 1.00 1.00 1.00
Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00
Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 14 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. positivo
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00
Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 15 - Caso A2-M2 (GEO-STAB) - Sisma Vert. negativo
S/F * Peso proprio muro SFAV 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno SFAV 1.00 1.00 1.00
Spinta terreno SFAV 1.00 1.00 1.00
Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 16 - Quasi Permanente (SLE)
S/F * Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00
Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 17 - Frequente (SLE)
S/F * Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00
Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00 Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00
Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Combinazione n° 18 - Rara (SLE)
S/F * Peso proprio muro -- 1.00 1.00 1.00 Peso proprio terrapieno -- 1.00 1.00 1.00
Spinta terreno -- 1.00 1.00 1.00 Condizione 1 SFAV 1.00 1.00 1.00
Impostazioni di analisi
Metodo verifica sezioni Stato limite
Impostazioni verifiche SLU
Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali
Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50
Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15
Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85
Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.00
Impostazioni verifiche SLE
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 14
Condizioni ambientali Aggressive
Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione
Sensibilità delle armature Poco sensibile
Valori limite delle aperture delle fessure w1 = 0.20 w2 = 0.30
w3 = 0.40
Metodo di calcolo aperture delle fessure Circ. Min. 252 (15/10/1996) Verifica delle tensioni
Combinazione di carico Rara c < 0.60 fck - f < 0.80 fyk
Quasi permanente c < 0.45 fck
Calcolo della portanza metodo di Hansen
Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLU): 1.00
Coefficiente correttivo su N per effetti cinematici (combinazioni sismiche SLE): 1.00
Impostazioni avanzate
Terreno a monte a elevata permeabilità
Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 15
Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati
Simbologia adottata
C Identificativo della combinazione
Tipo Tipo combinazione
Sisma Combinazione sismica
CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento
CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento
CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite
CSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale
C Tipo Sisma cssco csrib csqlim csstab 1 A1-M1 - [1] -- 1.14 -- 1.95 -- 2 A1-M1 - [1] -- 1.52 -- 2.61 --
3 A1-M1 - [1] -- 1.40 -- 2.57 --
4 A1-M1 - [1] -- 1.26 -- 2.10 -- 5 A2-M2 - [1] -- 1.44 -- 1.68 --
6 EQU - [1] -- -- 1.67 -- --
7 STAB - [1] -- -- -- -- 0.53 8 A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 1.51 -- 2.97 --
9 A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 1.45 -- 2.91 --
10 A2-M2 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 1.08 -- 1.05 -- 11 A2-M2 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 1.04 -- 1.02 --
12 EQU - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- 1.71 -- --
13 EQU - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- 1.81 -- -- 14 STAB - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 0.51
15 STAB - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 0.45
16 SLEQ - [1] -- 2.06 -- 4.65 -- 17 SLEF - [1] -- 2.06 -- 4.65 --
18 SLER - [1] -- 2.06 -- 4.65 --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 16
Analisi della spinta e verifiche
Sistema di riferimento adottato per le coordinate :
Origine in testa al muro (spigolo di monte)
Ascisse X (espresse in [m]) positive verso monte
Ordinate Y (espresse in [m]) positive verso l'alto
Le forze orizzontali sono considerate positive se agenti da monte verso valle
Le forze verticali sono considerate positive se agenti dall'alto verso il basso
Calcolo riferito ad 1 metro di muro
Tipo di analisi
Calcolo della spinta metodo di Culmann Calcolo del carico limite metodo di Hansen
Calcolo della stabilità globale metodo di Fellenius
Calcolo della spinta in condizioni di Spinta attiva
Sisma
Identificazione del sito Latitudine 45.078767
Longitudine 6.704287 Comune Bardonecchia
Provincia Torino
Regione Piemonte
Punti di interpolazione del reticolo 13335 - 13557 - 13558 - 13336
Tipo di opera Tipo di costruzione Opera ordinaria Vita nominale 50 anni
Classe d'uso II - Normali affollamenti e industrie non pericolose
Vita di riferimento 50 anni
Combinazioni SLU Accelerazione al suolo ag 1.04 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.80
Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20
Coefficiente riduzione (m) 0.24 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50
Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*m*St*S) = 5.49
Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 2.74
Combinazioni SLE Accelerazione al suolo ag 0.40 [m/s^2] Coefficiente di amplificazione per tipo di sottosuolo (S) 1.80
Coefficiente di amplificazione topografica (St) 1.20
Coefficiente riduzione (m) 0.18 Rapporto intensità sismica verticale/orizzontale 0.50
Coefficiente di intensità sismica orizzontale (percento) kh=(ag/g*m*St*S) = 1.57
Coefficiente di intensità sismica verticale (percento) kv=0.50 * kh = 0.78
Forma diagramma incremento sismico Stessa forma diagramma statico
Partecipazione spinta passiva (percento) 0.0
Lunghezza del muro 10.00 [m]
Peso muro 9150.00 [kg]
Baricentro del muro X=0.31 Y=-3.40
Superficie di spinta
Punto inferiore superficie di spinta X = 2.40 Y = -4.80 Punto superiore superficie di spinta X = 2.40 Y = 0.00
Altezza della superficie di spinta 4.80 [m]
Inclinazione superficie di spinta(rispetto alla verticale) 0.00 [°]
COMBINAZIONE n° 1
Peso muro favorevole e Peso terrapieno favorevole
Valore della spinta statica 4217.78 [kg]
Componente orizzontale della spinta statica 3853.13 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 17
Componente verticale della spinta statica 1715.52 [kg]
Punto d'applicazione della spinta X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.00 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 59.53 [°]
Spinta falda 14976.00 [kg] Punto d'applicazione della spinta della falda X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m]
Sottospinta falda 6864.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 20160.00 [kg]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1.20 [m] Y = -2.10 [m]
Risultanti carichi esterni
Componente dir. X -8513 [kg]
Componente dir. Y 2281 [kg]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 10316.13 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 26442.52 [kg]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 26442.52 [kg]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 10316.13 [kg]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.64 [m]
Lunghezza fondazione reagente 3.02 [m]
Risultante in fondazione 28383.62 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 21.31 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 17041.98 [kgm]
Carico ultimo della fondazione 51668.00 [kg]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente 3.02 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.7532 [kg/cmq]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 50.59 Nq = 37.75 N = 40.05
Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00
Fattori inclinazione ic = 0.32 iq = 0.34 i = 0.20
Fattori profondità dc = 1.07 dq = 1.04 d = 1.00
Fattori inclinazione piano posa bc = 1.00 bq = 1.00 b = 1.00
Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.
N'c = 17.36 N'q = 13.33 N' = 8.13
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.14
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.95
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 18
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 1
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.21 210.00 2.52 36.05 3 0.42 420.00 20.19 144.18
4 0.63 630.00 68.13 324.42
5 0.84 840.00 161.49 576.74 6 1.05 1050.00 315.40 901.16
7 1.26 1260.00 545.02 1297.66
8 1.47 1470.00 865.47 1766.27 9 1.68 1680.00 1291.90 2306.96
10 1.89 1890.00 1839.44 2919.74
11 2.10 2100.00 2523.24 3604.62 12 2.31 2310.00 3358.43 4361.59
13 2.52 2520.00 4360.15 5190.66
14 2.73 2730.00 5543.55 6091.81 15 2.94 2940.00 6923.76 7065.06
16 3.15 3150.00 8515.92 8110.40
17 3.36 3360.00 10335.17 9227.83 18 3.57 3570.00 12396.66 10417.36
19 3.78 3780.00 14715.52 11679.16
20 3.99 3990.00 17306.97 13013.22 21 4.20 4200.00 20185.87 14415.68
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 1
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.05 19.92 794.32 3 0.10 79.19 1574.12
4 0.15 177.09 2339.38
5 0.20 312.89 3090.12 6 0.25 485.86 3826.32
7 0.30 695.28 4548.00
8 0.35 940.42 5255.14 9 0.40 1220.55 5947.76
10 0.45 1534.95 6625.84
11 0.50 1882.89 7289.40
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 1
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.25 -422.25 -3378.00
3 0.50 -1679.17 -6619.76 4 0.50 -1679.17 -8900.76
5 0.74 -4125.71 -11647.07
6 0.98 -7185.57 -14065.55
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 19
7 1.21 -10780.89 -16156.20
8 1.45 -14833.81 -17919.03
9 1.69 -19266.48 -19354.02 10 1.92 -24001.02 -20461.19
11 2.16 -28959.59 -21240.54
12 2.40 -34064.32 -21692.05
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 20
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 1
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0 0 1000.00 16439 -- -- 2 0.21 100, 40 5.65 5.65 571560 -6868 2721.71 16468 -- --
3 0.42 100, 40 5.65 5.65 535753 -25749 1275.60 16498 -- --
4 0.63 100, 40 5.65 5.65 361487 -39091 573.79 16527 -- -- 5 0.84 100, 40 5.65 5.65 170337 -32747 202.78 16556 -- --
6 1.05 100, 40 5.65 5.65 60978 -18317 58.07 16585 -- --
7 1.26 100, 40 5.65 5.65 30524 -13203 24.23 16614 -- -- 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 19195 -11301 13.06 16643 -- --
9 1.68 100, 40 5.65 15.71 13486 -10370 8.03 16672 -- --
10 1.89 100, 40 24.66 15.71 41319 -40214 21.86 21510 -- -- 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 32336 -38852 15.40 21540 -- --
12 2.31 100, 40 24.66 15.71 26071 -37903 11.29 21569 -- --
13 2.52 100, 40 24.66 15.71 21507 -37212 8.53 21598 -- -- 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 14024 -28476 5.14 19860 -- --
15 2.94 100, 40 19.01 10.05 11958 -28161 4.07 19889 -- --
16 3.15 100, 40 19.01 10.05 10324 -27911 3.28 19918 -- -- 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 9009 -27711 2.68 19947 -- --
18 3.57 100, 40 19.01 10.05 7933 -27546 2.22 19977 -- --
19 3.78 100, 40 19.01 10.05 7041 -27410 1.86 20006 -- -- 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 6293 -27296 1.58 20035 -- --
21 4.20 100, 40 19.01 10.05 5659 -27199 1.35 20064 -- --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 21
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 1
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 60 19.01 0.00 0 0 1000.00 23846 -- --
2 0.05 100, 60 19.01 0.00 0 146 7.34 22263 -- --
3 0.10 100, 60 19.01 0.00 0 146 1.85 22263 -- -- 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.83 22263 -- --
5 0.20 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.47 22263 -- --
6 0.25 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.30 22263 -- -- 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.21 22263 -- --
8 0.35 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.16 22263 -- --
9 0.40 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.12 22263 -- -- 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.10 22263 -- --
11 0.50 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.08 22263 -- --
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 60 19.01 19.01 0 0 1000.00 23846 -- -- 2 0.25 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 97.93 23846 -- --
3 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 24.63 23846 -- --
4 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 24.63 23846 -- -- 5 0.74 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 10.02 23846 -- --
6 0.98 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 5.72 23846 -- --
7 1.21 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.81 23846 -- -- 8 1.45 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.77 23846 -- --
9 1.69 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.13 23846 -- --
10 1.92 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.71 23846 -- -- 11 2.16 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.42 23846 -- --
12 2.40 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.21 23846 -- --
COMBINAZIONE n° 2
Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno sfavorevole Valore della spinta statica 4217.78 [kg]
Componente orizzontale della spinta statica 3853.13 [kg]
Componente verticale della spinta statica 1715.52 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 59.53 [°]
Spinta falda 14976.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m] Sottospinta falda 6864.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 26208.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1.20 [m] Y = -2.10 [m]
Risultanti carichi esterni Componente dir. X -8513 [kg]
Componente dir. Y 2281 [kg]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 10316.13 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 22
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 35235.52 [kg]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 35235.52 [kg]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 10316.13 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.44 [m]
Lunghezza fondazione reagente 3.30 [m]
Risultante in fondazione 36714.64 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 16.32 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 15517.38 [kgm]
Carico ultimo della fondazione 92090.05 [kg]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente 3.30 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.9227 [kg/cmq]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0.2128 [kg/cmq]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 50.59 Nq = 37.75 N = 40.05
Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00
Fattori inclinazione ic = 0.44 iq = 0.45 i = 0.32
Fattori profondità dc = 1.07 dq = 1.04 d = 1.00
Fattori inclinazione piano posa bc = 1.00 bq = 1.00 b = 1.00
Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.
N'c = 23.79 N'q = 17.88 N' = 12.72
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.52
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.61
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 23
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 2
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.21 273.00 2.52 36.05 3 0.42 546.00 20.19 144.18
4 0.63 819.00 68.13 324.42
5 0.84 1092.00 161.49 576.74 6 1.05 1365.00 315.40 901.16
7 1.26 1638.00 545.02 1297.66
8 1.47 1911.00 865.47 1766.27 9 1.68 2184.00 1291.90 2306.96
10 1.89 2457.00 1839.44 2919.74
11 2.10 2730.00 2523.24 3604.62 12 2.31 3003.00 3358.43 4361.59
13 2.52 3276.00 4360.15 5190.66
14 2.73 3549.00 5543.55 6091.81 15 2.94 3822.00 6923.76 7065.06
16 3.15 4095.00 8515.92 8110.40
17 3.36 4368.00 10335.17 9227.83 18 3.57 4641.00 12396.66 10417.36
19 3.78 4914.00 14715.52 11679.16
20 3.99 5187.00 17306.97 13013.22 21 4.20 5460.00 20185.87 14415.68
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 2
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.05 21.49 857.37 3 0.10 85.52 1701.79
4 0.15 191.45 2533.25
5 0.20 338.63 3351.76 6 0.25 526.41 4157.32
7 0.30 754.15 4949.92
8 0.35 1021.19 5729.56 9 0.40 1326.89 6496.26
10 0.45 1670.60 7250.00
11 0.50 2051.67 7990.78
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 2
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.25 -356.32 -2796.60
3 0.50 -1371.31 -5269.35 4 0.50 -1371.31 -7550.35
5 0.74 -3413.64 -9599.51
6 0.98 -5907.94 -11356.39
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 24
7 1.21 -8784.79 -12821.00
8 1.45 -11974.78 -13993.35
9 1.69 -15408.49 -14873.42 10 1.92 -19016.52 -15461.22
11 2.16 -22729.43 -15756.75
12 2.40 -26477.84 -15760.01
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 25
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 2
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0 0 1000.00 16439 -- -- 2 0.21 100, 40 5.65 5.65 573997 -5305 2102.55 16477 -- --
3 0.42 100, 40 5.65 5.65 550526 -20353 1008.29 16515 -- --
4 0.63 100, 40 5.65 5.65 428314 -35629 522.97 16553 -- -- 5 0.84 100, 40 5.65 5.65 264209 -39072 241.95 16591 -- --
6 1.05 100, 40 5.65 5.65 114873 -26543 84.16 16629 -- --
7 1.26 100, 40 5.65 5.65 49010 -16307 29.92 16667 -- -- 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 28346 -12838 14.83 16704 -- --
9 1.68 100, 40 5.65 15.71 19173 -11341 8.78 16742 -- --
10 1.89 100, 40 24.66 15.71 56860 -42569 23.14 21589 -- -- 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 43938 -40611 16.09 21627 -- --
12 2.31 100, 40 24.66 15.71 35118 -39274 11.69 21665 -- --
13 2.52 100, 40 24.66 15.71 28788 -38315 8.79 21703 -- -- 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 18687 -29188 5.27 19974 -- --
15 2.94 100, 40 19.01 10.05 15875 -28759 4.15 20012 -- --
16 3.15 100, 40 19.01 10.05 13667 -28422 3.34 20049 -- -- 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 11898 -28152 2.72 20087 -- --
18 3.57 100, 40 19.01 10.05 10457 -27932 2.25 20125 -- --
19 3.78 100, 40 19.01 10.05 9267 -27750 1.89 20163 -- -- 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 8271 -27598 1.59 20201 -- --
21 4.20 100, 40 19.01 10.05 7430 -27469 1.36 20239 -- --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 26
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 2
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 60 19.01 0.00 0 0 1000.00 23846 -- --
2 0.05 100, 60 19.01 0.00 0 146 6.81 22263 -- --
3 0.10 100, 60 19.01 0.00 0 146 1.71 22263 -- -- 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.76 22263 -- --
5 0.20 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.43 22263 -- --
6 0.25 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.28 22263 -- -- 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.19 22263 -- --
8 0.35 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.14 22263 -- --
9 0.40 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.11 22263 -- -- 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.09 22263 -- --
11 0.50 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.07 22263 -- --
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 60 19.01 19.01 0 0 1000.00 23846 -- -- 2 0.25 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 116.05 23846 -- --
3 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 30.16 23846 -- --
4 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 30.16 23846 -- -- 5 0.74 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 12.11 23846 -- --
6 0.98 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 6.95 23846 -- --
7 1.21 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 4.68 23846 -- -- 8 1.45 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.43 23846 -- --
9 1.69 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.67 23846 -- --
10 1.92 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.16 23846 -- -- 11 2.16 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.81 23846 -- --
12 2.40 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.55 23846 -- --
COMBINAZIONE n° 3
Peso muro favorevole e Peso terrapieno sfavorevole Valore della spinta statica 4217.78 [kg]
Componente orizzontale della spinta statica 3853.13 [kg]
Componente verticale della spinta statica 1715.52 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 59.53 [°]
Spinta falda 14976.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m] Sottospinta falda 6864.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 26208.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1.20 [m] Y = -2.10 [m]
Risultanti carichi esterni Componente dir. X -8513 [kg]
Componente dir. Y 2281 [kg]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 10316.13 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 27
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 32490.52 [kg]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 32490.52 [kg]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 10316.13 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.44 [m]
Lunghezza fondazione reagente 3.30 [m]
Risultante in fondazione 34088.95 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 17.62 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 14320.38 [kgm]
Carico ultimo della fondazione 83519.30 [kg]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente 3.30 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.7736 [kg/cmq]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0.1956 [kg/cmq]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 50.59 Nq = 37.75 N = 40.05
Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00
Fattori inclinazione ic = 0.41 iq = 0.42 i = 0.28
Fattori profondità dc = 1.07 dq = 1.04 d = 1.00
Fattori inclinazione piano posa bc = 1.00 bq = 1.00 b = 1.00
Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.
N'c = 22.01 N'q = 16.62 N' = 11.40
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.40
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.57
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 28
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 3
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.21 210.00 2.52 36.05 3 0.42 420.00 20.19 144.18
4 0.63 630.00 68.13 324.42
5 0.84 840.00 161.49 576.74 6 1.05 1050.00 315.40 901.16
7 1.26 1260.00 545.02 1297.66
8 1.47 1470.00 865.47 1766.27 9 1.68 1680.00 1291.90 2306.96
10 1.89 1890.00 1839.44 2919.74
11 2.10 2100.00 2523.24 3604.62 12 2.31 2310.00 3358.43 4361.59
13 2.52 2520.00 4360.15 5190.66
14 2.73 2730.00 5543.55 6091.81 15 2.94 2940.00 6923.76 7065.06
16 3.15 3150.00 8515.92 8110.40
17 3.36 3360.00 10335.17 9227.83 18 3.57 3570.00 12396.66 10417.36
19 3.78 3780.00 14715.52 11679.16
20 3.99 3990.00 17306.97 13013.22 21 4.20 4200.00 20185.87 14415.68
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 3
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.05 20.19 805.80 3 0.10 80.38 1599.65
4 0.15 179.96 2381.55
5 0.20 318.34 3151.49 6 0.25 494.91 3909.48
7 0.30 709.09 4655.51
8 0.35 960.26 5389.58 9 0.40 1247.84 6111.71
10 0.45 1571.23 6821.87
11 0.50 1929.83 7520.09
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 3
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.25 -348.68 -2739.67
3 0.50 -1344.93 -5180.47 4 0.50 -1344.93 -7461.47
5 0.74 -3364.85 -9503.41
6 0.98 -5837.70 -11275.63
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 29
7 1.21 -8699.42 -12778.12
8 1.45 -11885.95 -14010.89
9 1.69 -15333.24 -14973.93 10 1.92 -18977.21 -15667.24
11 2.16 -22753.82 -16090.84
12 2.40 -26599.01 -16244.70
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 30
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 3
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0 0 1000.00 16439 -- -- 2 0.21 100, 40 5.65 5.65 571560 -6868 2721.71 16468 -- --
3 0.42 100, 40 5.65 5.65 535753 -25749 1275.60 16498 -- --
4 0.63 100, 40 5.65 5.65 361487 -39091 573.79 16527 -- -- 5 0.84 100, 40 5.65 5.65 170337 -32747 202.78 16556 -- --
6 1.05 100, 40 5.65 5.65 60978 -18317 58.07 16585 -- --
7 1.26 100, 40 5.65 5.65 30524 -13203 24.23 16614 -- -- 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 19195 -11301 13.06 16643 -- --
9 1.68 100, 40 5.65 15.71 13486 -10370 8.03 16672 -- --
10 1.89 100, 40 24.66 15.71 41319 -40214 21.86 21510 -- -- 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 32336 -38852 15.40 21540 -- --
12 2.31 100, 40 24.66 15.71 26071 -37903 11.29 21569 -- --
13 2.52 100, 40 24.66 15.71 21507 -37212 8.53 21598 -- -- 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 14024 -28476 5.14 19860 -- --
15 2.94 100, 40 19.01 10.05 11958 -28161 4.07 19889 -- --
16 3.15 100, 40 19.01 10.05 10324 -27911 3.28 19918 -- -- 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 9009 -27711 2.68 19947 -- --
18 3.57 100, 40 19.01 10.05 7933 -27546 2.22 19977 -- --
19 3.78 100, 40 19.01 10.05 7041 -27410 1.86 20006 -- -- 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 6293 -27296 1.58 20035 -- --
21 4.20 100, 40 19.01 10.05 5659 -27199 1.35 20064 -- --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 31
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 3
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 60 19.01 0.00 0 0 1000.00 23846 -- --
2 0.05 100, 60 19.01 0.00 0 146 7.24 22263 -- --
3 0.10 100, 60 19.01 0.00 0 146 1.82 22263 -- -- 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.81 22263 -- --
5 0.20 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.46 22263 -- --
6 0.25 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.30 22263 -- -- 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.21 22263 -- --
8 0.35 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.15 22263 -- --
9 0.40 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.12 22263 -- -- 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.09 22263 -- --
11 0.50 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.08 22263 -- --
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 60 19.01 19.01 0 0 1000.00 23846 -- -- 2 0.25 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 118.59 23846 -- --
3 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 30.75 23846 -- --
4 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 30.75 23846 -- -- 5 0.74 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 12.29 23846 -- --
6 0.98 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 7.04 23846 -- --
7 1.21 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 4.72 23846 -- -- 8 1.45 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.46 23846 -- --
9 1.69 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.68 23846 -- --
10 1.92 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.16 23846 -- -- 11 2.16 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.81 23846 -- --
12 2.40 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.54 23846 -- --
COMBINAZIONE n° 4
Peso muro sfavorevole e Peso terrapieno favorevole Valore della spinta statica 4217.78 [kg]
Componente orizzontale della spinta statica 3853.13 [kg]
Componente verticale della spinta statica 1715.52 [kg] Punto d'applicazione della spinta X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 59.53 [°]
Spinta falda 14976.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m] Sottospinta falda 6864.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 20160.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1.20 [m] Y = -2.10 [m]
Risultanti carichi esterni Componente dir. X -8513 [kg]
Componente dir. Y 2281 [kg]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 10316.13 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 32
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 29187.52 [kg]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 29187.52 [kg]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 10316.13 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.62 [m]
Lunghezza fondazione reagente 3.08 [m]
Risultante in fondazione 30956.97 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 19.47 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 18238.98 [kgm]
Carico ultimo della fondazione 61278.54 [kg]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente 3.08 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.8982 [kg/cmq]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 50.59 Nq = 37.75 N = 40.05
Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00
Fattori inclinazione ic = 0.36 iq = 0.38 i = 0.24
Fattori profondità dc = 1.07 dq = 1.04 d = 1.00
Fattori inclinazione piano posa bc = 1.00 bq = 1.00 b = 1.00
Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.
N'c = 19.61 N'q = 14.92 N' = 9.67
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.26
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.10
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 33
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 4
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.21 273.00 2.52 36.05 3 0.42 546.00 20.19 144.18
4 0.63 819.00 68.13 324.42
5 0.84 1092.00 161.49 576.74 6 1.05 1365.00 315.40 901.16
7 1.26 1638.00 545.02 1297.66
8 1.47 1911.00 865.47 1766.27 9 1.68 2184.00 1291.90 2306.96
10 1.89 2457.00 1839.44 2919.74
11 2.10 2730.00 2523.24 3604.62 12 2.31 3003.00 3358.43 4361.59
13 2.52 3276.00 4360.15 5190.66
14 2.73 3549.00 5543.55 6091.81 15 2.94 3822.00 6923.76 7065.06
16 3.15 4095.00 8515.92 8110.40
17 3.36 4368.00 10335.17 9227.83 18 3.57 4641.00 12396.66 10417.36
19 3.78 4914.00 14715.52 11679.16
20 3.99 5187.00 17306.97 13013.22 21 4.20 5460.00 20185.87 14415.68
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 4
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.05 21.16 843.87 3 0.10 84.13 1672.31
4 0.15 188.13 2485.32
5 0.20 332.40 3282.90 6 0.25 516.17 4065.04
7 0.30 738.65 4831.76
8 0.35 999.09 5583.05 9 0.40 1296.70 6318.90
10 0.45 1630.72 7039.33
11 0.50 2000.38 7744.32
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 4
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.25 -436.30 -3488.52
3 0.50 -1723.78 -6747.05 4 0.50 -1723.78 -9028.05
5 0.74 -4200.00 -11766.34
6 0.98 -7285.23 -14156.47
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 34
7 1.21 -10896.76 -16198.45
8 1.45 -14951.93 -17892.28
9 1.69 -19368.03 -19237.95 10 1.92 -24062.39 -20235.47
11 2.16 -28952.32 -20884.84
12 2.40 -33955.13 -21186.05
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 35
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 4
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0 0 1000.00 16439 -- -- 2 0.21 100, 40 5.65 5.65 573997 -5305 2102.55 16477 -- --
3 0.42 100, 40 5.65 5.65 550526 -20353 1008.29 16515 -- --
4 0.63 100, 40 5.65 5.65 428314 -35629 522.97 16553 -- -- 5 0.84 100, 40 5.65 5.65 264209 -39072 241.95 16591 -- --
6 1.05 100, 40 5.65 5.65 114873 -26543 84.16 16629 -- --
7 1.26 100, 40 5.65 5.65 49010 -16307 29.92 16667 -- -- 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 28346 -12838 14.83 16704 -- --
9 1.68 100, 40 5.65 15.71 19173 -11341 8.78 16742 -- --
10 1.89 100, 40 24.66 15.71 56860 -42569 23.14 21589 -- -- 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 43938 -40611 16.09 21627 -- --
12 2.31 100, 40 24.66 15.71 35118 -39274 11.69 21665 -- --
13 2.52 100, 40 24.66 15.71 28788 -38315 8.79 21703 -- -- 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 18687 -29188 5.27 19974 -- --
15 2.94 100, 40 19.01 10.05 15875 -28759 4.15 20012 -- --
16 3.15 100, 40 19.01 10.05 13667 -28422 3.34 20049 -- -- 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 11898 -28152 2.72 20087 -- --
18 3.57 100, 40 19.01 10.05 10457 -27932 2.25 20125 -- --
19 3.78 100, 40 19.01 10.05 9267 -27750 1.89 20163 -- -- 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 8271 -27598 1.59 20201 -- --
21 4.20 100, 40 19.01 10.05 7430 -27469 1.36 20239 -- --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 36
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 4
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 60 19.01 0.00 0 0 1000.00 23846 -- --
2 0.05 100, 60 19.01 0.00 0 146 6.91 22263 -- --
3 0.10 100, 60 19.01 0.00 0 146 1.74 22263 -- -- 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.78 22263 -- --
5 0.20 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.44 22263 -- --
6 0.25 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.28 22263 -- -- 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.20 22263 -- --
8 0.35 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.15 22263 -- --
9 0.40 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.11 22263 -- -- 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.09 22263 -- --
11 0.50 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.07 22263 -- --
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 60 19.01 19.01 0 0 1000.00 23846 -- -- 2 0.25 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 94.78 23846 -- --
3 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 23.99 23846 -- --
4 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 23.99 23846 -- -- 5 0.74 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 9.85 23846 -- --
6 0.98 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 5.64 23846 -- --
7 1.21 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.77 23846 -- -- 8 1.45 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.75 23846 -- --
9 1.69 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.12 23846 -- --
10 1.92 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.71 23846 -- -- 11 2.16 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.42 23846 -- --
12 2.40 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.21 23846 -- --
COMBINAZIONE n° 5
Valore della spinta statica 4084.02 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 3847.26 [kg]
Componente verticale della spinta statica 1370.33 [kg]
Punto d'applicazione della spinta X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 19.61 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 56.17 [°]
Spinta falda 11520.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m]
Sottospinta falda 5280.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 20160.00 [kg]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1.20 [m] Y = -2.10 [m]
Risultanti carichi esterni
Componente dir. X -8513 [kg] Componente dir. Y 2281 [kg]
Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 6854.26 [kg]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 27681.33 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 37
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 27681.33 [kg]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 6854.26 [kg]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.44 [m] Lunghezza fondazione reagente 3.30 [m]
Risultante in fondazione 28517.31 [kg]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 13.91 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 12072.55 [kgm]
Carico ultimo della fondazione 46536.64 [kg]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente 3.30 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 1.5040 [kg/cmq] Tensione terreno allo spigolo di monte 0.1737 [kg/cmq]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 30.54 Nq = 18.75 N = 15.48
Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00
Fattori inclinazione ic = 0.49 iq = 0.52 i = 0.39
Fattori profondità dc = 1.07 dq = 1.05 d = 1.00
Fattori inclinazione piano posa bc = 1.00 bq = 1.00 b = 1.00
Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.
N'c = 16.03 N'q = 10.19 N' = 5.98
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.44 Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.68
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 38
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 5
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.21 210.00 2.06 29.42 3 0.42 420.00 16.48 117.68
4 0.63 630.00 55.60 264.78
5 0.84 840.00 131.80 470.72 6 1.05 1050.00 257.42 735.50
7 1.26 1260.00 444.83 1059.12
8 1.47 1470.00 706.37 1441.58 9 1.68 1680.00 1054.41 1882.88
10 1.89 1890.00 1501.30 2383.02
11 2.10 2100.00 2059.40 2942.00 12 2.31 2310.00 2741.06 3559.82
13 2.52 2520.00 3558.64 4236.48
14 2.73 2730.00 4524.50 4971.98 15 2.94 2940.00 5650.99 5766.32
16 3.15 3150.00 6950.47 6619.50
17 3.36 3360.00 8435.30 7531.52 18 3.57 3570.00 10117.83 8502.37
19 3.78 3780.00 12010.42 9532.26
20 3.99 3990.00 14125.51 10621.14 21 4.20 4200.00 16475.17 11765.18
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 5
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.05 16.84 671.95 3 0.10 67.03 1333.83
4 0.15 150.06 1985.62
5 0.20 265.42 2627.34 6 0.25 412.62 3258.98
7 0.30 591.15 3880.54
8 0.35 800.51 4492.03 9 0.40 1040.19 5093.43
10 0.45 1309.68 5684.76
11 0.50 1608.49 6266.01
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 5
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.25 -270.85 -2124.84
3 0.50 -1041.42 -3997.73 4 0.50 -1041.42 -6278.73
5 0.74 -2720.69 -7824.60
6 0.98 -4740.11 -9143.08
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 39
7 1.21 -7045.66 -10234.18
8 1.45 -9583.34 -11097.89
9 1.69 -12299.15 -11734.21 10 1.92 -15139.09 -12143.15
11 2.16 -18049.15 -12324.70
12 2.40 -20975.32 -12278.86
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 40
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 5
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0 0 1000.00 16439 -- -- 2 0.21 100, 40 5.65 5.65 573499 -5624 2730.95 16468 -- --
3 0.42 100, 40 5.65 5.65 548700 -21524 1306.43 16498 -- --
4 0.63 100, 40 5.65 5.65 413561 -36501 656.45 16527 -- -- 5 0.84 100, 40 5.65 5.65 242801 -38097 289.05 16556 -- --
6 1.05 100, 40 5.65 5.65 98571 -24166 93.88 16585 -- --
7 1.26 100, 40 5.65 5.65 43635 -15405 34.63 16614 -- -- 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 25840 -12417 17.58 16643 -- --
9 1.68 100, 40 5.65 15.71 17658 -11083 10.51 16672 -- --
10 1.89 100, 40 24.66 15.71 52819 -41956 27.95 21510 -- -- 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 40949 -40158 19.50 21540 -- --
12 2.31 100, 40 24.66 15.71 32802 -38923 14.20 21569 -- --
13 2.52 100, 40 24.66 15.71 26933 -38034 10.69 21598 -- -- 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 17503 -29008 6.41 19860 -- --
15 2.94 100, 40 19.01 10.05 14884 -28608 5.06 19889 -- --
16 3.15 100, 40 19.01 10.05 12823 -28293 4.07 19918 -- -- 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 11169 -28041 3.32 19947 -- --
18 3.57 100, 40 19.01 10.05 9821 -27835 2.75 19977 -- --
19 3.78 100, 40 19.01 10.05 8707 -27664 2.30 20006 -- -- 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 7774 -27522 1.95 20035 -- --
21 4.20 100, 40 19.01 10.05 6985 -27402 1.66 20064 -- --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 41
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 5
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 60 19.01 0.00 0 0 1000.00 23846 -- --
2 0.05 100, 60 19.01 0.00 0 146 8.69 22263 -- --
3 0.10 100, 60 19.01 0.00 0 146 2.18 22263 -- -- 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.97 22263 -- --
5 0.20 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.55 22263 -- --
6 0.25 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.35 22263 -- -- 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.25 22263 -- --
8 0.35 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.18 22263 -- --
9 0.40 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.14 22263 -- -- 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.11 22263 -- --
11 0.50 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.09 22263 -- --
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 60 19.01 19.01 0 0 1000.00 23846 -- -- 2 0.25 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 152.67 23846 -- --
3 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 39.71 23846 -- --
4 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 39.71 23846 -- -- 5 0.74 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 15.20 23846 -- --
6 0.98 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 8.67 23846 -- --
7 1.21 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 5.83 23846 -- -- 8 1.45 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 4.29 23846 -- --
9 1.69 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.34 23846 -- --
10 1.92 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.71 23846 -- -- 11 2.16 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.28 23846 -- --
12 2.40 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.96 23846 -- --
COMBINAZIONE n° 6
Valore della spinta statica 4492.42 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 4231.99 [kg]
Componente verticale della spinta statica 1507.36 [kg]
Punto d'applicazione della spinta X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 19.61 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 56.17 [°]
Spinta falda 12672.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m]
Sottospinta falda 5808.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 18144.00 [kg]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1.20 [m] Y = -2.10 [m]
Risultanti carichi esterni
Componente dir. X -7662 [kg] Componente dir. Y 2053 [kg]
Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 9242.29 [kg]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 24131.26 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 42
Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 36635.11 [kgm]
Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 61120.07 [kgm]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 24131.26 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 9242.29 [kg]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.64 [m]
Lunghezza fondazione reagente 3.04 [m] Risultante in fondazione 25840.62 [kg]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 20.96 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 15331.62 [kgm]
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.67
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 44
Stabilità globale muro + terreno
Combinazione n° 7
Le ascisse X sono considerate positive verso monte
Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto
Origine in testa al muro (spigolo contro terra)
W peso della striscia espresso in [kg]
angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario)
angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia
c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]
b larghezza della striscia espressa in [m]
u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]
Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36
Numero di strisce 25
Cerchio critico
Coordinate del centro X[m]= -1.67 Y[m]= 0.00
Raggio del cerchio R[m]= 6.29 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -6.36
Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 4.62
Larghezza della striscia dx[m]= 0.44 Coefficiente di sicurezza C= 0.53
Le strisce sono numerate da monte verso valle
Caratteristiche delle strisce
Striscia W (°) Wsin b/cos c u 1 1116.89 79.23 1097.21 2.35 30.17 0.00 0.12
2 2667.57 63.90 2395.60 1.00 30.17 0.00 0.28
3 3413.86 55.79 2823.09 0.78 30.17 0.00 0.35 4 3972.21 49.16 3005.27 0.67 30.17 0.00 0.41
5 4418.63 43.35 3033.06 0.60 30.17 0.00 0.46
6 4859.82 38.05 2995.50 0.56 30.17 0.00 0.49 7 7450.58 33.12 4070.93 0.52 30.17 0.00 0.53
8 5423.34 28.45 2583.86 0.50 30.17 0.00 0.55
9 5633.02 23.98 2289.79 0.48 30.17 0.00 0.57 10 5803.51 19.67 1953.29 0.47 30.17 0.00 0.59
11 6203.26 15.47 1654.13 0.46 30.17 0.00 0.61
12 4277.90 11.35 841.66 0.45 30.17 0.00 0.30 13 2453.84 7.29 311.24 0.44 30.17 0.00 0.30
14 2448.10 3.26 139.39 0.44 30.17 0.00 0.31
15 2457.47 -0.74 -31.86 0.44 30.17 0.00 0.31 16 2437.04 -4.75 -201.95 0.44 30.17 0.00 0.31
17 2386.53 -8.79 -364.59 0.44 30.17 0.00 0.30 18 2305.14 -12.87 -513.30 0.45 30.17 0.00 0.29
19 2191.59 -17.01 -641.24 0.46 30.17 0.00 0.28
20 2043.93 -21.25 -740.94 0.47 30.17 0.00 0.27 21 1859.37 -25.62 -804.06 0.49 30.17 0.00 0.25
22 1634.01 -30.16 -820.89 0.51 30.17 0.00 0.22
23 1362.24 -34.91 -779.68 0.54 30.17 0.00 0.20 24 1035.83 -39.97 -665.38 0.57 30.17 0.00 0.16
25 642.02 -45.43 -457.40 0.63 30.17 0.00 0.12
Wi= 80497.70 [kg]
Wisini= 23172.73 [kg]
Wicositani= 39845.55 [kg]
cibi/cosi= 0.00 [kg]
COMBINAZIONE n° 8
Valore della spinta statica 3244.44 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2963.95 [kg]
Componente verticale della spinta statica 1319.63 [kg]
Punto d'applicazione della spinta X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 59.53 [°]
Incremento sismico della spinta 829.76 [kg]
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 55.28 [°]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 45
Spinta falda 11520.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m] Sottospinta falda 5280.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 20160.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1.20 [m] Y = -2.10 [m]
Inerzia del muro 502.27 [kg]
Inerzia verticale del muro 251.14 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 1106.65 [kg]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 553.32 [kg]
Risultanti carichi esterni
Componente dir. X -8388 [kg]
Componente dir. Y 2281 [kg]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 8463.10 [kg] Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 28772.59 [kg]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 28772.59 [kg]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 8463.10 [kg]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.52 [m]
Lunghezza fondazione reagente 3.30 [m]
Risultante in fondazione 29991.43 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 16.39 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 14988.74 [kgm]
Carico ultimo della fondazione 85501.95 [kg]
Tensioni sul terreno
Lunghezza fondazione reagente 3.30 [m] Tensione terreno allo spigolo di valle 1.6977 [kg/cmq]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0461 [kg/cmq]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 50.59 Nq = 37.75 N = 40.05
Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00
Fattori inclinazione ic = 0.44 iq = 0.45 i = 0.32
Fattori profondità dc = 1.07 dq = 1.04 d = 1.00
Fattori inclinazione piano posa bc = 1.00 bq = 1.00 b = 1.00
Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00 I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.
N'c = 23.69 N'q = 17.81 N' = 12.65
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.51
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.97
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 46
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 8
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.21 210.00 3.25 40.71 3 0.42 420.00 21.18 139.77
4 0.63 630.00 66.04 297.20
5 0.84 840.00 150.09 512.99 6 1.05 1050.00 285.58 787.14
7 1.26 1260.00 484.78 1119.64
8 1.47 1470.00 759.92 1510.51 9 1.68 1680.00 1123.28 1959.74
10 1.89 1890.00 1587.10 2467.33
11 2.10 2100.00 2163.64 3033.27 12 2.31 2310.00 2865.16 3657.58
13 2.52 2520.00 3703.91 4340.25
14 2.73 2730.00 4692.14 5081.27 15 2.94 2940.00 5842.13 5880.66
16 3.15 3150.00 7166.11 6738.41
17 3.36 3360.00 8676.34 7654.51 18 3.57 3570.00 10385.09 8628.98
19 3.78 3780.00 12304.61 9661.99
20 3.99 3990.00 14447.22 10753.51 21 4.20 4200.00 16824.92 11899.82
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 8
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.05 19.24 767.61 3 0.10 76.55 1522.70
4 0.15 171.30 2265.28
5 0.20 302.87 2995.35 6 0.25 470.63 3712.90
7 0.30 673.95 4417.94
8 0.35 912.22 5110.47 9 0.40 1184.79 5790.49
10 0.45 1491.06 6457.99
11 0.50 1830.38 7112.99
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 8
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.25 -308.19 -2413.42
3 0.50 -1180.64 -4514.02 4 0.50 -1180.64 -6795.02
5 0.74 -3002.61 -8500.85
6 0.98 -5196.20 -9924.37
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 47
7 1.21 -7694.34 -11065.57
8 1.45 -10429.99 -11924.46
9 1.69 -13336.11 -12501.04 10 1.92 -16345.64 -12795.30
11 2.16 -19391.53 -12807.25
12 2.40 -22406.73 -12536.89
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 48
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 8
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0 0 1000.00 16439 -- -- 2 0.21 100, 40 5.65 5.65 568535 -8807 2707.31 16468 -- --
3 0.42 100, 40 5.65 5.65 527925 -26625 1256.96 16498 -- --
4 0.63 100, 40 5.65 5.65 369616 -38747 586.69 16527 -- -- 5 0.84 100, 40 5.65 5.65 196619 -35132 234.07 16556 -- --
6 1.05 100, 40 5.65 5.65 77617 -21111 73.92 16585 -- --
7 1.26 100, 40 5.65 5.65 37255 -14334 29.57 16614 -- -- 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 23144 -11964 15.74 16643 -- --
9 1.68 100, 40 5.65 15.71 16204 -10834 9.65 16672 -- --
10 1.89 100, 40 24.66 15.71 49335 -41428 26.10 21510 -- -- 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 38636 -39807 18.40 21540 -- --
12 2.31 100, 40 24.66 15.71 31184 -38678 13.50 21569 -- --
13 2.52 100, 40 24.66 15.71 25755 -37855 10.22 21598 -- -- 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 16816 -28903 6.16 19860 -- --
15 2.94 100, 40 19.01 10.05 14356 -28527 4.88 19889 -- --
16 3.15 100, 40 19.01 10.05 12409 -28230 3.94 19918 -- -- 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 10839 -27990 3.23 19947 -- --
18 3.57 100, 40 19.01 10.05 9554 -27794 2.68 19977 -- --
19 3.78 100, 40 19.01 10.05 8488 -27631 2.25 20006 -- -- 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 7593 -27494 1.90 20035 -- --
21 4.20 100, 40 19.01 10.05 6834 -27379 1.63 20064 -- --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 49
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 8
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 60 19.01 0.00 0 0 1000.00 23846 -- --
2 0.05 100, 60 19.01 0.00 0 146 7.60 22263 -- --
3 0.10 100, 60 19.01 0.00 0 146 1.91 22263 -- -- 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.85 22263 -- --
5 0.20 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.48 22263 -- --
6 0.25 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.31 22263 -- -- 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.22 22263 -- --
8 0.35 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.16 22263 -- --
9 0.40 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.12 22263 -- -- 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.10 22263 -- --
11 0.50 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.08 22263 -- --
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 60 19.01 19.01 0 0 1000.00 23846 -- -- 2 0.25 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 134.18 23846 -- --
3 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 35.03 23846 -- --
4 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 35.03 23846 -- -- 5 0.74 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 13.77 23846 -- --
6 0.98 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 7.91 23846 -- --
7 1.21 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 5.34 23846 -- -- 8 1.45 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.94 23846 -- --
9 1.69 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.08 23846 -- --
10 1.92 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.51 23846 -- -- 11 2.16 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.12 23846 -- --
12 2.40 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.83 23846 -- --
COMBINAZIONE n° 9
Valore della spinta statica 3244.44 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 2963.95 [kg]
Componente verticale della spinta statica 1319.63 [kg]
Punto d'applicazione della spinta X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 24.00 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 59.53 [°]
Incremento sismico della spinta 655.98 [kg]
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 54.97 [°]
Spinta falda 11520.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m] Sottospinta falda 5280.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 20160.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1.20 [m] Y = -2.10 [m]
Inerzia del muro 502.27 [kg]
Inerzia verticale del muro -251.14 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 1106.65 [kg]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -553.32 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 50
Risultanti carichi esterni
Componente dir. X -8388 [kg] Componente dir. Y 2281 [kg]
Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 8304.35 [kg]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 27092.98 [kg]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 27092.98 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 8304.35 [kg]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.56 [m]
Lunghezza fondazione reagente 3.27 [m] Risultante in fondazione 28337.11 [kg]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 17.04 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 15130.12 [kgm] Carico ultimo della fondazione 78742.87 [kg]
Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 3.27 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 1.6547 [kg/cmq]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 50.59 Nq = 37.75 N = 40.05
Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00
Fattori inclinazione ic = 0.42 iq = 0.44 i = 0.30
Fattori profondità dc = 1.07 dq = 1.04 d = 1.00
Fattori inclinazione piano posa bc = 1.00 bq = 1.00 b = 1.00
Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.
N'c = 22.79 N'q = 17.17 N' = 11.97
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.45
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 2.91
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 51
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 9
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.21 210.00 3.23 40.40 3 0.42 420.00 21.01 138.56
4 0.63 630.00 65.47 294.47
5 0.84 840.00 148.73 508.12 6 1.05 1050.00 282.92 779.53
7 1.26 1260.00 480.18 1108.70
8 1.47 1470.00 752.62 1495.61 9 1.68 1680.00 1112.38 1940.28
10 1.89 1890.00 1571.58 2442.69
11 2.10 2100.00 2142.35 3002.86 12 2.31 2310.00 2836.82 3620.78
13 2.52 2520.00 3667.12 4296.45
14 2.73 2730.00 4645.37 5029.88 15 2.94 2940.00 5783.71 5821.05
16 3.15 3150.00 7094.26 6669.98
17 3.36 3360.00 8589.15 7576.66 18 3.57 3570.00 10280.50 8541.09
19 3.78 3780.00 12180.45 9563.44
20 3.99 3990.00 14301.20 10643.70 21 4.20 4200.00 16654.62 11778.29
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 9
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.05 18.70 746.04 3 0.10 74.39 1479.45
4 0.15 166.44 2200.22
5 0.20 294.21 2908.36 6 0.25 457.06 3603.87
7 0.30 654.38 4286.75
8 0.35 885.53 4956.99 9 0.40 1149.87 5614.60
10 0.45 1446.78 6259.58
11 0.50 1775.62 6891.92
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 9
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.25 -326.08 -2557.50
3 0.50 -1252.44 -4800.80 4 0.50 -1252.44 -7081.80
5 0.74 -3158.35 -8920.41
6 0.98 -5467.07 -10473.99
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 52
7 1.21 -8110.93 -11742.54
8 1.45 -11022.22 -12726.07
9 1.69 -14133.25 -13424.58 10 1.92 -17376.33 -13838.05
11 2.16 -20683.76 -13966.50
12 2.40 -23987.85 -13809.92
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 53
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 9
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0 0 1000.00 16439 -- -- 2 0.21 100, 40 5.65 5.65 568623 -8751 2707.73 16468 -- --
3 0.42 100, 40 5.65 5.65 529246 -26478 1260.11 16498 -- --
4 0.63 100, 40 5.65 5.65 371923 -38650 590.35 16527 -- -- 5 0.84 100, 40 5.65 5.65 199578 -35337 237.59 16556 -- --
6 1.05 100, 40 5.65 5.65 79211 -21344 75.44 16585 -- --
7 1.26 100, 40 5.65 5.65 37893 -14441 30.07 16614 -- -- 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 23478 -12020 15.97 16643 -- --
9 1.68 100, 40 5.65 15.71 16418 -10871 9.77 16672 -- --
10 1.89 100, 40 24.66 15.71 49931 -41519 26.42 21510 -- -- 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 39087 -39876 18.61 21540 -- --
12 2.31 100, 40 24.66 15.71 31539 -38732 13.65 21569 -- --
13 2.52 100, 40 24.66 15.71 26044 -37899 10.33 21598 -- -- 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 17002 -28931 6.23 19860 -- --
15 2.94 100, 40 19.01 10.05 14513 -28551 4.94 19889 -- --
16 3.15 100, 40 19.01 10.05 12544 -28250 3.98 19918 -- -- 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 10956 -28008 3.26 19947 -- --
18 3.57 100, 40 19.01 10.05 9657 -27810 2.71 19977 -- --
19 3.78 100, 40 19.01 10.05 8579 -27645 2.27 20006 -- -- 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 7674 -27507 1.92 20035 -- --
21 4.20 100, 40 19.01 10.05 6907 -27390 1.64 20064 -- --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 54
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 9
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 60 19.01 0.00 0 0 1000.00 23846 -- --
2 0.05 100, 60 19.01 0.00 0 146 7.82 22263 -- --
3 0.10 100, 60 19.01 0.00 0 146 1.97 22263 -- -- 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.88 22263 -- --
5 0.20 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.50 22263 -- --
6 0.25 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.32 22263 -- -- 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.22 22263 -- --
8 0.35 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.17 22263 -- --
9 0.40 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.13 22263 -- -- 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.10 22263 -- --
11 0.50 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.08 22263 -- --
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 60 19.01 19.01 0 0 1000.00 23846 -- -- 2 0.25 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 126.82 23846 -- --
3 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 33.02 23846 -- --
4 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 33.02 23846 -- -- 5 0.74 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 13.09 23846 -- --
6 0.98 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 7.51 23846 -- --
7 1.21 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 5.07 23846 -- -- 8 1.45 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.73 23846 -- --
9 1.69 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.91 23846 -- --
10 1.92 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.36 23846 -- -- 11 2.16 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.99 23846 -- --
12 2.40 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.71 23846 -- --
COMBINAZIONE n° 10
Valore della spinta statica 4084.02 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 3847.26 [kg]
Componente verticale della spinta statica 1370.33 [kg]
Punto d'applicazione della spinta X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 19.61 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 56.17 [°]
Incremento sismico della spinta 950.04 [kg]
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 51.42 [°]
Spinta falda 11520.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m] Sottospinta falda 5280.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 20160.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1.20 [m] Y = -2.10 [m]
Inerzia del muro 502.27 [kg]
Inerzia verticale del muro 251.14 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 1106.65 [kg]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 553.32 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 55
Risultanti carichi esterni
Componente dir. X -8388 [kg] Componente dir. Y 2281 [kg]
Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 9483.36 [kg]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 28804.56 [kg]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 28804.56 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 9483.36 [kg]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.58 [m]
Lunghezza fondazione reagente 3.22 [m] Risultante in fondazione 30325.52 [kg]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 18.22 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 16569.73 [kgm] Carico ultimo della fondazione 30202.39 [kg]
Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 3.22 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 1.7867 [kg/cmq]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 30.54 Nq = 18.75 N = 15.48
Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00
Fattori inclinazione ic = 0.37 iq = 0.41 i = 0.27
Fattori profondità dc = 1.07 dq = 1.05 d = 1.00
Fattori inclinazione piano posa bc = 1.00 bq = 1.00 b = 1.00
Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.
N'c = 12.24 N'q = 8.03 N' = 4.18
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.08
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.05
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 56
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 10
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.21 210.00 3.39 42.66 3 0.42 420.00 22.28 147.59
4 0.63 630.00 69.74 314.79
5 0.84 840.00 158.85 544.26 6 1.05 1050.00 302.69 836.00
7 1.26 1260.00 514.33 1190.00
8 1.47 1470.00 806.85 1606.28 9 1.68 1680.00 1193.32 2084.82
10 1.89 1890.00 1686.83 2625.64
11 2.10 2100.00 2300.45 3228.72 12 2.31 2310.00 3047.25 3894.07
13 2.52 2520.00 3940.32 4621.69
14 2.73 2730.00 4992.72 5411.58 15 2.94 2940.00 6217.54 6263.73
16 3.15 3150.00 7627.85 7178.16
17 3.36 3360.00 9236.72 8154.85 18 3.57 3570.00 11057.24 9193.82
19 3.78 3780.00 13102.50 10295.28
20 3.99 3990.00 15385.64 11459.20 21 4.20 4200.00 17919.42 12680.86
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 10
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.05 20.34 811.44 3 0.10 80.91 1609.03
4 0.15 181.02 2392.77
5 0.20 319.96 3162.65 6 0.25 497.05 3918.68
7 0.30 711.60 4660.85
8 0.35 962.90 5389.17 9 0.40 1250.28 6103.63
10 0.45 1573.04 6804.25
11 0.50 1930.48 7491.00
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 10
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.25 -330.74 -2600.86
3 0.50 -1271.97 -4871.27 4 0.50 -1271.97 -7152.27
5 0.74 -3194.86 -8988.36
6 0.98 -5516.69 -10511.86
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 57
7 1.21 -8163.25 -11722.79
8 1.45 -11060.27 -12621.14
9 1.69 -14133.54 -13206.92 10 1.92 -17308.81 -13480.11
11 2.16 -20511.85 -13440.73
12 2.40 -23668.41 -13088.77
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 58
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 10
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0 0 1000.00 16439 -- -- 2 0.21 100, 40 5.65 5.65 567972 -9168 2704.63 16468 -- --
3 0.42 100, 40 5.65 5.65 519586 -27559 1237.11 16498 -- --
4 0.63 100, 40 5.65 5.65 355447 -39346 564.20 16527 -- -- 5 0.84 100, 40 5.65 5.65 175907 -33265 209.41 16556 -- --
6 1.05 100, 40 5.65 5.65 67114 -19347 63.92 16585 -- --
7 1.26 100, 40 5.65 5.65 33619 -13723 26.68 16614 -- -- 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 21204 -11638 14.42 16643 -- --
9 1.68 100, 40 5.65 15.71 14952 -10621 8.90 16672 -- --
10 1.89 100, 40 24.66 15.71 45822 -40896 24.24 21510 -- -- 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 35970 -39403 17.13 21540 -- --
12 2.31 100, 40 24.66 15.71 29078 -38359 12.59 21569 -- --
13 2.52 100, 40 24.66 15.71 24044 -37596 9.54 21598 -- -- 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 15712 -28734 5.76 19860 -- --
15 2.94 100, 40 19.01 10.05 13422 -28384 4.57 19889 -- --
16 3.15 100, 40 19.01 10.05 11607 -28107 3.68 19918 -- -- 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 10143 -27884 3.02 19947 -- --
18 3.57 100, 40 19.01 10.05 8944 -27701 2.51 19977 -- --
19 3.78 100, 40 19.01 10.05 7948 -27549 2.10 20006 -- -- 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 7111 -27421 1.78 20035 -- --
21 4.20 100, 40 19.01 10.05 6402 -27312 1.52 20064 -- --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 59
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 10
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 60 19.01 0.00 0 0 1000.00 23846 -- --
2 0.05 100, 60 19.01 0.00 0 146 7.19 22263 -- --
3 0.10 100, 60 19.01 0.00 0 146 1.81 22263 -- -- 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.81 22263 -- --
5 0.20 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.46 22263 -- --
6 0.25 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.29 22263 -- -- 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.21 22263 -- --
8 0.35 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.15 22263 -- --
9 0.40 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.12 22263 -- -- 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.09 22263 -- --
11 0.50 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.08 22263 -- --
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 60 19.01 19.01 0 0 1000.00 23846 -- -- 2 0.25 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 125.03 23846 -- --
3 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 32.51 23846 -- --
4 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 32.51 23846 -- -- 5 0.74 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 12.94 23846 -- --
6 0.98 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 7.45 23846 -- --
7 1.21 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 5.03 23846 -- -- 8 1.45 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.71 23846 -- --
9 1.69 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.91 23846 -- --
10 1.92 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.37 23846 -- -- 11 2.16 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.00 23846 -- --
12 2.40 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.74 23846 -- --
COMBINAZIONE n° 11
Valore della spinta statica 4084.02 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 3847.26 [kg]
Componente verticale della spinta statica 1370.33 [kg]
Punto d'applicazione della spinta X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 19.61 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 56.17 [°]
Incremento sismico della spinta 730.95 [kg]
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 51.17 [°]
Spinta falda 11520.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m] Sottospinta falda 5280.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 20160.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1.20 [m] Y = -2.10 [m]
Inerzia del muro 502.27 [kg]
Inerzia verticale del muro -251.14 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 1106.65 [kg]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -553.32 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 60
Risultanti carichi esterni
Componente dir. X -8388 [kg] Componente dir. Y 2281 [kg]
Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 9276.97 [kg]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 27122.12 [kg]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 27122.12 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 9276.97 [kg]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.61 [m]
Lunghezza fondazione reagente 3.11 [m] Risultante in fondazione 28664.82 [kg]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 18.88 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 16639.50 [kgm] Carico ultimo della fondazione 27698.77 [kg]
Tensioni sul terreno Lunghezza fondazione reagente 3.11 [m]
Tensione terreno allo spigolo di valle 1.7445 [kg/cmq]
Tensione terreno allo spigolo di monte 0.0000 [kg/cmq]
Fattori per il calcolo della capacità portante
Coeff. capacità portante Nc = 30.54 Nq = 18.75 N = 15.48
Fattori forma sc = 1.00 sq = 1.00 s = 1.00
Fattori inclinazione ic = 0.36 iq = 0.39 i = 0.25
Fattori profondità dc = 1.07 dq = 1.05 d = 1.00
Fattori inclinazione piano posa bc = 1.00 bq = 1.00 b = 1.00
Fattori inclinazione pendio gc = 1.00 gq = 1.00 g = 1.00
I coefficienti N' tengono conto dei fattori di forma, profondità, inclinazione carico, inclinazione piano di posa, inclinazione pendio.
N'c = 11.70 N'q = 7.73 N' = 3.94
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a scorrimento 1.04
Coefficiente di sicurezza a carico ultimo 1.02
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 61
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 11
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.21 210.00 3.36 42.27 3 0.42 420.00 22.06 146.01
4 0.63 630.00 68.99 311.23
5 0.84 840.00 157.08 537.93 6 1.05 1050.00 299.23 826.11
7 1.26 1260.00 508.35 1175.77
8 1.47 1470.00 797.35 1586.91 9 1.68 1680.00 1179.15 2059.52
10 1.89 1890.00 1666.66 2593.61
11 2.10 2100.00 2272.77 3189.18 12 2.31 2310.00 3010.41 3846.23
13 2.52 2520.00 3892.49 4564.75
14 2.73 2730.00 4931.91 5344.76 15 2.94 2940.00 6141.59 6186.24
16 3.15 3150.00 7534.44 7089.20
17 3.36 3360.00 9123.36 8053.64 18 3.57 3570.00 10921.27 9079.55
19 3.78 3780.00 12941.08 10167.16
20 3.99 3990.00 15195.80 11316.44 21 4.20 4200.00 17698.00 12522.85
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 11
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.05 19.81 790.22 3 0.10 78.79 1566.42
4 0.15 176.22 2328.60
5 0.20 311.41 3076.74 6 0.25 483.66 3810.87
7 0.30 692.27 4530.96
8 0.35 936.53 5237.03 9 0.40 1215.74 5929.08
10 0.45 1529.20 6607.10
11 0.50 1876.21 7271.10
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 11
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.25 -335.43 -2675.07
3 0.50 -1314.78 -5101.31 4 0.50 -1314.78 -7382.31
5 0.74 -3309.49 -9362.47
6 0.98 -5736.90 -11026.18
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 62
7 1.21 -8521.87 -12373.44
8 1.45 -11589.23 -13404.25
9 1.69 -14863.84 -14118.61 10 1.92 -18270.52 -14516.53
11 2.16 -21734.14 -14598.00
12 2.40 -25179.52 -14363.02
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 63
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 11
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0 0 1000.00 16439 -- -- 2 0.21 100, 40 5.65 5.65 568085 -9095 2705.17 16468 -- --
3 0.42 100, 40 5.65 5.65 521252 -27372 1241.08 16498 -- --
4 0.63 100, 40 5.65 5.65 358225 -39229 568.61 16527 -- -- 5 0.84 100, 40 5.65 5.65 179856 -33632 214.11 16556 -- --
6 1.05 100, 40 5.65 5.65 69003 -19664 65.72 16585 -- --
7 1.26 100, 40 5.65 5.65 34296 -13837 27.22 16614 -- -- 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 21570 -11700 14.67 16643 -- --
9 1.68 100, 40 5.65 15.71 15190 -10661 9.04 16672 -- --
10 1.89 100, 40 24.66 15.71 46491 -40997 24.60 21510 -- -- 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 36479 -39480 17.37 21540 -- --
12 2.31 100, 40 24.66 15.71 29481 -38420 12.76 21569 -- --
13 2.52 100, 40 24.66 15.71 24372 -37646 9.67 21598 -- -- 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 15923 -28767 5.83 19860 -- --
15 2.94 100, 40 19.01 10.05 13601 -28412 4.63 19889 -- --
16 3.15 100, 40 19.01 10.05 11761 -28131 3.73 19918 -- -- 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 10277 -27904 3.06 19947 -- --
18 3.57 100, 40 19.01 10.05 9061 -27719 2.54 19977 -- --
19 3.78 100, 40 19.01 10.05 8051 -27564 2.13 20006 -- -- 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 7204 -27435 1.81 20035 -- --
21 4.20 100, 40 19.01 10.05 6485 -27325 1.54 20064 -- --
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 64
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 11
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg]
Mu momento ultimo espresso in [kgm]
CS coefficiente sicurezza sezione
VRcd Aliquota di taglio assorbito dal cls, espresso in [kg]
VRsd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura, espresso in [kg]
VRd Resistenza al taglio, espresso in [kg]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 60 19.01 0.00 0 0 1000.00 23846 -- --
2 0.05 100, 60 19.01 0.00 0 146 7.38 22263 -- --
3 0.10 100, 60 19.01 0.00 0 146 1.86 22263 -- -- 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.83 22263 -- --
5 0.20 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.47 22263 -- --
6 0.25 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.30 22263 -- -- 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.21 22263 -- --
8 0.35 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.16 22263 -- --
9 0.40 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.12 22263 -- -- 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.10 22263 -- --
11 0.50 100, 60 19.01 0.00 0 146 0.08 22263 -- --
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. Y B, H Afs Afi Nu Mu CS VRd VRcd VRsd 1 0.00 100, 60 19.01 19.01 0 0 1000.00 23846 -- -- 2 0.25 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 123.28 23846 -- --
3 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 31.45 23846 -- --
4 0.50 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 31.45 23846 -- -- 5 0.74 100, 60 19.01 19.01 0 -41352 12.50 23846 -- --
6 0.98 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 7.16 23846 -- --
7 1.21 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 4.82 23846 -- -- 8 1.45 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 3.54 23846 -- --
9 1.69 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.76 23846 -- --
10 1.92 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 2.25 23846 -- -- 11 2.16 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.89 23846 -- --
12 2.40 100, 60 19.01 0.00 0 -41083 1.63 23846 -- --
COMBINAZIONE n° 12
Valore della spinta statica 4084.02 [kg] Componente orizzontale della spinta statica 3847.26 [kg]
Componente verticale della spinta statica 1370.33 [kg]
Punto d'applicazione della spinta X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m] Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 19.61 [°]
Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 56.17 [°]
Incremento sismico della spinta 730.95 [kg]
Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 51.17 [°]
Spinta falda 11520.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m] Sottospinta falda 5280.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 20160.00 [kg] Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1.20 [m] Y = -2.10 [m]
Inerzia del muro 502.27 [kg]
Inerzia verticale del muro -251.14 [kg] Inerzia del terrapieno fondazione di monte 1106.65 [kg]
Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte -553.32 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 65
Risultanti carichi esterni
Componente dir. X -8388 [kg] Componente dir. Y 2281 [kg]
Risultanti Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 9276.97 [kg]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 27122.12 [kg]
Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 39566.06 [kgm] Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 67678.07 [kgm]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 27122.12 [kg]
Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 9276.97 [kg] Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.61 [m]
Lunghezza fondazione reagente 3.11 [m]
Risultante in fondazione 28664.82 [kg] Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 18.88 [°]
Momento rispetto al baricentro della fondazione 16639.50 [kgm]
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.71
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 66
COMBINAZIONE n° 13
Valore della spinta statica 4084.02 [kg]
Componente orizzontale della spinta statica 3847.26 [kg] Componente verticale della spinta statica 1370.33 [kg]
Punto d'applicazione della spinta X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m]
Inclinaz. della spinta rispetto alla normale alla superficie 19.61 [°] Inclinazione linea di rottura in condizioni statiche 56.17 [°]
Incremento sismico della spinta 950.04 [kg] Punto d'applicazione dell'incremento sismico di spinta X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m]
Inclinazione linea di rottura in condizioni sismiche 51.42 [°]
Spinta falda 11520.00 [kg]
Punto d'applicazione della spinta della falda X = 2.40 [m] Y = -3.20 [m]
Sottospinta falda 5280.00 [kg]
Peso terrapieno gravante sulla fondazione a monte 20160.00 [kg]
Baricentro terrapieno gravante sulla fondazione a monte X = 1.20 [m] Y = -2.10 [m]
Inerzia del muro 502.27 [kg]
Inerzia verticale del muro 251.14 [kg]
Inerzia del terrapieno fondazione di monte 1106.65 [kg] Inerzia verticale del terrapieno fondazione di monte 553.32 [kg]
Risultanti carichi esterni Componente dir. X -8388 [kg]
Componente dir. Y 2281 [kg]
Risultanti
Risultante dei carichi applicati in dir. orizzontale 9483.36 [kg]
Risultante dei carichi applicati in dir. verticale 28804.56 [kg] Momento ribaltante rispetto allo spigolo a valle 38429.72 [kgm]
Momento stabilizzante rispetto allo spigolo a valle 69387.52 [kgm]
Sforzo normale sul piano di posa della fondazione 28804.56 [kg] Sforzo tangenziale sul piano di posa della fondazione 9483.36 [kg]
Eccentricità rispetto al baricentro della fondazione 0.58 [m]
Lunghezza fondazione reagente 3.22 [m] Risultante in fondazione 30325.52 [kg]
Inclinazione della risultante (rispetto alla normale) 18.22 [°] Momento rispetto al baricentro della fondazione 16569.73 [kgm]
COEFFICIENTI DI SICUREZZA Coefficiente di sicurezza a ribaltamento 1.81
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 68
Stabilità globale muro + terreno
Combinazione n° 14
Le ascisse X sono considerate positive verso monte
Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto
Origine in testa al muro (spigolo contro terra)
W peso della striscia espresso in [kg]
angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario)
angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia
c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]
b larghezza della striscia espressa in [m]
u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]
Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36
Numero di strisce 25
Cerchio critico
Coordinate del centro X[m]= -1.67 Y[m]= 0.00
Raggio del cerchio R[m]= 6.29 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -6.36
Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 4.62
Larghezza della striscia dx[m]= 0.44 Coefficiente di sicurezza C= 0.51
Le strisce sono numerate da monte verso valle
Caratteristiche delle strisce
Striscia W (°) Wsin b/cos c u 1 1116.89 79.23 1097.21 2.35 30.17 0.00 0.12
2 2667.57 63.90 2395.60 1.00 30.17 0.00 0.28
3 3413.86 55.79 2823.09 0.78 30.17 0.00 0.35 4 3972.21 49.16 3005.27 0.67 30.17 0.00 0.41
5 4418.63 43.35 3033.06 0.60 30.17 0.00 0.46
6 4859.82 38.05 2995.50 0.56 30.17 0.00 0.49 7 7450.58 33.12 4070.93 0.52 30.17 0.00 0.53
8 5423.34 28.45 2583.86 0.50 30.17 0.00 0.55
9 5633.02 23.98 2289.79 0.48 30.17 0.00 0.57 10 5803.51 19.67 1953.29 0.47 30.17 0.00 0.59
11 6203.26 15.47 1654.13 0.46 30.17 0.00 0.61
12 4277.90 11.35 841.66 0.45 30.17 0.00 0.30 13 2453.84 7.29 311.24 0.44 30.17 0.00 0.30
14 2448.10 3.26 139.39 0.44 30.17 0.00 0.31
15 2457.47 -0.74 -31.86 0.44 30.17 0.00 0.31 16 2437.04 -4.75 -201.95 0.44 30.17 0.00 0.31
17 2386.53 -8.79 -364.59 0.44 30.17 0.00 0.30 18 2305.14 -12.87 -513.30 0.45 30.17 0.00 0.29
19 2191.59 -17.01 -641.24 0.46 30.17 0.00 0.28
20 2043.93 -21.25 -740.94 0.47 30.17 0.00 0.27 21 1859.37 -25.62 -804.06 0.49 30.17 0.00 0.25
22 1634.01 -30.16 -820.89 0.51 30.17 0.00 0.22
23 1362.24 -34.91 -779.68 0.54 30.17 0.00 0.20 24 1035.83 -39.97 -665.38 0.57 30.17 0.00 0.16
25 642.02 -45.43 -457.40 0.63 30.17 0.00 0.12
Wi= 80497.70 [kg]
Wisini= 23172.73 [kg]
Wicositani= 39845.55 [kg]
cibi/cosi= 0.00 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 69
Stabilità globale muro + terreno
Combinazione n° 15
Le ascisse X sono considerate positive verso monte
Le ordinate Y sono considerate positive verso l'alto
Origine in testa al muro (spigolo contro terra)
W peso della striscia espresso in [kg]
angolo fra la base della striscia e l'orizzontale espresso in [°] (positivo antiorario)
angolo d'attrito del terreno lungo la base della striscia
c coesione del terreno lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]
b larghezza della striscia espressa in [m]
u pressione neutra lungo la base della striscia espressa in [kg/cmq]
Metodo di Fellenius Numero di cerchi analizzati 36
Numero di strisce 25
Cerchio critico
Coordinate del centro X[m]= -1.67 Y[m]= 0.00
Raggio del cerchio R[m]= 6.29 Ascissa a valle del cerchio Xi[m]= -6.36
Ascissa a monte del cerchio Xs[m]= 4.62
Larghezza della striscia dx[m]= 0.44 Coefficiente di sicurezza C= 0.45
Le strisce sono numerate da monte verso valle
Caratteristiche delle strisce
Striscia W (°) Wsin b/cos c u 1 1116.89 79.23 1097.21 2.35 30.17 0.00 0.12
2 2667.57 63.90 2395.60 1.00 30.17 0.00 0.28
3 3413.86 55.79 2823.09 0.78 30.17 0.00 0.35 4 3972.21 49.16 3005.27 0.67 30.17 0.00 0.41
5 4418.63 43.35 3033.06 0.60 30.17 0.00 0.46
6 4859.82 38.05 2995.50 0.56 30.17 0.00 0.49 7 7450.58 33.12 4070.93 0.52 30.17 0.00 0.53
8 5423.34 28.45 2583.86 0.50 30.17 0.00 0.55
9 5633.02 23.98 2289.79 0.48 30.17 0.00 0.57 10 5803.51 19.67 1953.29 0.47 30.17 0.00 0.59
11 6203.26 15.47 1654.13 0.46 30.17 0.00 0.61
12 4277.90 11.35 841.66 0.45 30.17 0.00 0.30 13 2453.84 7.29 311.24 0.44 30.17 0.00 0.30
14 2448.10 3.26 139.39 0.44 30.17 0.00 0.31
15 2457.47 -0.74 -31.86 0.44 30.17 0.00 0.31 16 2437.04 -4.75 -201.95 0.44 30.17 0.00 0.31
17 2386.53 -8.79 -364.59 0.44 30.17 0.00 0.30 18 2305.14 -12.87 -513.30 0.45 30.17 0.00 0.29
19 2191.59 -17.01 -641.24 0.46 30.17 0.00 0.28
20 2043.93 -21.25 -740.94 0.47 30.17 0.00 0.27 21 1859.37 -25.62 -804.06 0.49 30.17 0.00 0.25
22 1634.01 -30.16 -820.89 0.51 30.17 0.00 0.22
23 1362.24 -34.91 -779.68 0.54 30.17 0.00 0.20 24 1035.83 -39.97 -665.38 0.57 30.17 0.00 0.16
25 642.02 -45.43 -457.40 0.63 30.17 0.00 0.12
Wi= 80497.70 [kg]
Wisini= 23172.73 [kg]
Wicositani= 39845.55 [kg]
cibi/cosi= 0.00 [kg]
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 70
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 16
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.21 210.00 1.94 27.73 3 0.42 420.00 15.53 110.91
4 0.63 630.00 52.41 249.55
5 0.84 840.00 124.22 443.65 6 1.05 1050.00 242.62 693.20
7 1.26 1260.00 419.25 998.20
8 1.47 1470.00 665.75 1358.67 9 1.68 1680.00 993.77 1774.58
10 1.89 1890.00 1414.95 2245.96
11 2.10 2100.00 1940.95 2772.79 12 2.31 2310.00 2583.41 3355.07
13 2.52 2520.00 3353.96 3992.81
14 2.73 2730.00 4264.27 4686.01 15 2.94 2940.00 5325.97 5434.66
16 3.15 3150.00 6550.71 6238.77
17 3.36 3360.00 7950.13 7098.33 18 3.57 3570.00 9535.89 8013.35
19 3.78 3780.00 11319.63 8983.97
20 3.99 3990.00 13313.05 10010.17 21 4.20 4200.00 15527.59 11088.98
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 16
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.05 15.91 635.08 3 0.10 63.36 1261.19
4 0.15 141.88 1878.33
5 0.20 251.04 2486.51 6 0.25 390.39 3085.72
7 0.30 559.46 3675.96
8 0.35 757.83 4257.24 9 0.40 985.04 4829.54
10 0.45 1240.64 5392.89
11 0.50 1524.18 5947.26
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 16
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.25 -249.58 -1959.26
3 0.50 -960.95 -3694.34 4 0.50 -960.95 -5975.34
5 0.74 -2555.18 -7416.02
6 0.98 -4467.54 -8654.38
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 71
7 1.21 -6649.99 -9690.42
8 1.45 -9054.47 -10524.14
9 1.69 -11632.94 -11155.54 10 1.92 -14337.34 -11584.61
11 2.16 -17119.61 -11811.37
12 2.40 -19931.72 -11835.80
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 72
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 16
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq]
fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq]
Nr. Y B, H Afs Afi c c fs fi 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.21 100, 40 5.65 5.65 0.06 0.01 -0.67 -0.84
3 0.42 100, 40 5.65 5.65 0.15 0.04 -0.83 -2.19
4 0.63 100, 40 5.65 5.65 0.33 0.08 0.11 -4.59
5 0.84 100, 40 5.65 5.65 0.77 0.14 8.35 -9.97
6 1.05 100, 40 5.65 5.65 1.71 0.22 43.17 -20.09
7 1.26 100, 40 5.65 5.65 3.12 0.32 112.25 -33.97 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 5.06 0.43 218.53 -52.00
9 1.68 100, 40 5.65 15.71 6.77 0.56 363.94 -63.86
10 1.89 100, 40 24.66 15.71 5.89 0.71 139.44 -69.93 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 7.99 0.88 199.67 -93.99
12 2.31 100, 40 24.66 15.71 10.54 1.07 274.14 -123.11
13 2.52 100, 40 24.66 15.71 13.59 1.27 364.26 -157.82 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 19.80 1.49 607.60 -223.70
15 2.94 100, 40 19.01 10.05 24.64 1.73 769.71 -277.16
16 3.15 100, 40 19.01 10.05 30.20 1.98 957.51 -338.65 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 36.55 2.26 1172.82 -408.74
18 3.57 100, 40 19.01 10.05 43.74 2.55 1417.47 -488.00
19 3.78 100, 40 19.01 10.05 51.82 2.86 1693.31 -577.01 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 60.84 3.18 2002.16 -676.34
21 4.20 100, 40 19.01 10.05 70.86 3.53 2345.83 -786.55
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 73
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 16
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq]
fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. X B, H Afs Afi c c fi fs 1 0.00 100, 60 19.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.05 100, 60 19.01 0.00 6.44 0.13 0.00 36.79
3 0.10 100, 60 19.01 0.00 25.63 0.26 0.00 146.47 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 57.40 0.39 0.00 328.00
5 0.20 100, 60 19.01 0.00 101.55 0.51 0.00 580.35
6 0.25 100, 60 19.01 0.00 157.92 0.64 0.00 902.48 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 226.32 0.76 0.00 1293.36
8 0.35 100, 60 19.01 0.00 306.56 0.88 0.00 1751.94
9 0.40 100, 60 19.01 0.00 398.48 1.00 0.00 2277.19 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 501.87 1.11 0.00 2868.07
11 0.50 100, 60 19.01 0.00 616.57 1.23 0.00 3523.56
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. X B, H Afs Afi c c fi fs 1 0.00 100, 60 19.01 19.01 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.25 100, 60 19.01 19.01 0.52 -0.40 -6.11 24.86 3 0.50 100, 60 19.01 19.01 2.01 -0.76 -23.52 95.70
4 0.50 100, 60 19.01 19.01 2.01 -1.23 -23.52 95.70
5 0.74 100, 60 19.01 19.01 5.34 -1.53 -62.54 254.47 6 0.98 100, 60 19.01 0.00 11.19 -1.79 0.00 453.19
7 1.21 100, 60 19.01 0.00 16.65 -2.00 0.00 674.58
8 1.45 100, 60 19.01 0.00 22.67 -2.17 0.00 918.49 9 1.69 100, 60 19.01 0.00 29.13 -2.30 0.00 1180.05
10 1.92 100, 60 19.01 0.00 35.90 -2.39 0.00 1454.38
11 2.16 100, 60 19.01 0.00 42.86 -2.44 0.00 1736.62 12 2.40 100, 60 19.01 0.00 49.90 -2.44 0.00 2021.88
Verifiche a fessurazione
Combinazione n° 16
L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm]
M Momento agente nella sezione espressa in [kgm]
m deformazione media espressa in [%]
sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm]
w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento
N° Y Afs Afi Mpf M m sm w 1 0.00 5.65 5.65 -4521 0 0.0000 0.00 0.000
2 0.21 5.65 5.65 -4521 -2 0.0000 0.00 0.000 3 0.42 5.65 5.65 -4521 -16 0.0000 0.00 0.000
4 0.63 5.65 5.65 -4521 -52 0.0000 0.00 0.000
5 0.84 5.65 5.65 -4521 -124 0.0000 0.00 0.000 6 1.05 5.65 5.65 -4521 -243 0.0000 0.00 0.000
7 1.26 5.65 5.65 -4521 -419 0.0000 0.00 0.000
8 1.47 5.65 5.65 -4521 -666 0.0000 0.00 0.000 9 1.68 5.65 15.71 -4598 -994 0.0000 0.00 0.000
10 1.89 24.66 15.71 -5346 -1415 0.0000 0.00 0.000
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 74
11 2.10 24.66 15.71 -5346 -1941 0.0000 0.00 0.000
12 2.31 24.66 15.71 -5346 -2583 0.0000 0.00 0.000
13 2.52 24.66 15.71 -5346 -3354 0.0000 0.00 0.000 14 2.73 19.01 10.05 -5078 -4264 0.0000 0.00 0.000
15 2.94 19.01 10.05 -5078 -5326 0.0220 122.91 0.046
16 3.15 19.01 10.05 -5078 -6551 0.0305 122.91 0.064 17 3.36 19.01 10.05 -5078 -7950 0.0435 122.91 0.091
18 3.57 19.01 10.05 -5078 -9536 0.0573 122.91 0.120
19 3.78 19.01 10.05 -5078 -11320 0.0721 122.91 0.151 20 3.99 19.01 10.05 -5078 -13313 0.0881 122.91 0.184
21 4.20 19.01 10.05 -5078 -15528 0.1056 122.91 0.221
Verifica fessurazione fondazione
N° Y Afs Afi Mpf M m sm w 1 -0.90 19.01 0.00 -10779 0 0.0000 0.00 0.000
2 -0.85 19.01 0.00 9836 16 0.0000 0.00 0.000 3 -0.80 19.01 0.00 9836 63 0.0000 0.00 0.000
4 -0.75 19.01 0.00 9836 142 0.0000 0.00 0.000
5 -0.70 19.01 0.00 9836 251 0.0000 0.00 0.000
6 -0.65 19.01 0.00 9836 390 0.0000 0.00 0.000
7 -0.60 19.01 0.00 9836 559 0.0000 0.00 0.000
8 -0.55 19.01 0.00 9836 758 0.0000 0.00 0.000 9 -0.50 19.01 0.00 9836 985 0.0000 0.00 0.000
10 -0.45 19.01 0.00 9836 1241 0.0000 0.00 0.000
11 -0.40 19.01 0.00 9836 1524 0.0000 0.00 0.000 12 0.00 19.01 0.00 -10779 -19932 0.0830 122.91 0.173
13 0.24 19.01 0.00 -10779 -17120 0.0673 122.91 0.141
14 0.47 19.01 0.00 -10779 -14337 0.0508 122.91 0.106 15 0.71 19.01 0.00 -10779 -11633 0.0337 122.91 0.070
16 0.95 19.01 0.00 -10779 -9054 0.0000 0.00 0.000
17 1.19 19.01 0.00 -10779 -6650 0.0000 0.00 0.000 18 1.42 19.01 0.00 -10779 -4468 0.0000 0.00 0.000
19 1.66 19.01 19.01 -11064 -2555 0.0000 0.00 0.000
20 1.90 19.01 19.01 -11064 -961 0.0000 0.00 0.000 21 1.90 19.01 19.01 -11064 -961 0.0000 0.00 0.000
22 2.15 19.01 19.01 -11064 -250 0.0000 0.00 0.000
23 2.40 19.01 19.01 -11064 0 0.0000 0.00 0.000
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 75
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 17
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.21 210.00 1.94 27.73 3 0.42 420.00 15.53 110.91
4 0.63 630.00 52.41 249.55
5 0.84 840.00 124.22 443.65 6 1.05 1050.00 242.62 693.20
7 1.26 1260.00 419.25 998.20
8 1.47 1470.00 665.75 1358.67 9 1.68 1680.00 993.77 1774.58
10 1.89 1890.00 1414.95 2245.96
11 2.10 2100.00 1940.95 2772.79 12 2.31 2310.00 2583.41 3355.07
13 2.52 2520.00 3353.96 3992.81
14 2.73 2730.00 4264.27 4686.01 15 2.94 2940.00 5325.97 5434.66
16 3.15 3150.00 6550.71 6238.77
17 3.36 3360.00 7950.13 7098.33 18 3.57 3570.00 9535.89 8013.35
19 3.78 3780.00 11319.63 8983.97
20 3.99 3990.00 13313.05 10010.17 21 4.20 4200.00 15527.59 11088.98
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 17
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.05 15.91 635.08 3 0.10 63.36 1261.19
4 0.15 141.88 1878.33
5 0.20 251.04 2486.51 6 0.25 390.39 3085.72
7 0.30 559.46 3675.96
8 0.35 757.83 4257.24 9 0.40 985.04 4829.54
10 0.45 1240.64 5392.89
11 0.50 1524.18 5947.26
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 17
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.25 -249.58 -1959.26
3 0.50 -960.95 -3694.34 4 0.50 -960.95 -5975.34
5 0.74 -2555.18 -7416.02
6 0.98 -4467.54 -8654.38
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 76
7 1.21 -6649.99 -9690.42
8 1.45 -9054.47 -10524.14
9 1.69 -11632.94 -11155.54 10 1.92 -14337.34 -11584.61
11 2.16 -17119.61 -11811.37
12 2.40 -19931.72 -11835.80
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 77
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 17
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq]
fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq]
Nr. Y B, H Afs Afi c c fs fi 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.21 100, 40 5.65 5.65 0.06 0.01 -0.67 -0.84
3 0.42 100, 40 5.65 5.65 0.15 0.04 -0.83 -2.19
4 0.63 100, 40 5.65 5.65 0.33 0.08 0.11 -4.59
5 0.84 100, 40 5.65 5.65 0.77 0.14 8.35 -9.97
6 1.05 100, 40 5.65 5.65 1.71 0.22 43.17 -20.09
7 1.26 100, 40 5.65 5.65 3.12 0.32 112.25 -33.97 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 5.06 0.43 218.53 -52.00
9 1.68 100, 40 5.65 15.71 6.77 0.56 363.94 -63.86
10 1.89 100, 40 24.66 15.71 5.89 0.71 139.44 -69.93 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 7.99 0.88 199.67 -93.99
12 2.31 100, 40 24.66 15.71 10.54 1.07 274.14 -123.11
13 2.52 100, 40 24.66 15.71 13.59 1.27 364.26 -157.82 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 19.80 1.49 607.60 -223.70
15 2.94 100, 40 19.01 10.05 24.64 1.73 769.71 -277.16
16 3.15 100, 40 19.01 10.05 30.20 1.98 957.51 -338.65 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 36.55 2.26 1172.82 -408.74
18 3.57 100, 40 19.01 10.05 43.74 2.55 1417.47 -488.00
19 3.78 100, 40 19.01 10.05 51.82 2.86 1693.31 -577.01 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 60.84 3.18 2002.16 -676.34
21 4.20 100, 40 19.01 10.05 70.86 3.53 2345.83 -786.55
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 78
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 17
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq]
fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. X B, H Afs Afi c c fi fs 1 0.00 100, 60 19.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.05 100, 60 19.01 0.00 6.44 0.13 0.00 36.79
3 0.10 100, 60 19.01 0.00 25.63 0.26 0.00 146.47 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 57.40 0.39 0.00 328.00
5 0.20 100, 60 19.01 0.00 101.55 0.51 0.00 580.35
6 0.25 100, 60 19.01 0.00 157.92 0.64 0.00 902.48 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 226.32 0.76 0.00 1293.36
8 0.35 100, 60 19.01 0.00 306.56 0.88 0.00 1751.94
9 0.40 100, 60 19.01 0.00 398.48 1.00 0.00 2277.19 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 501.87 1.11 0.00 2868.07
11 0.50 100, 60 19.01 0.00 616.57 1.23 0.00 3523.56
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. X B, H Afs Afi c c fi fs 1 0.00 100, 60 19.01 19.01 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.25 100, 60 19.01 19.01 0.52 -0.40 -6.11 24.86 3 0.50 100, 60 19.01 19.01 2.01 -0.76 -23.52 95.70
4 0.50 100, 60 19.01 19.01 2.01 -1.23 -23.52 95.70
5 0.74 100, 60 19.01 19.01 5.34 -1.53 -62.54 254.47 6 0.98 100, 60 19.01 0.00 11.19 -1.79 0.00 453.19
7 1.21 100, 60 19.01 0.00 16.65 -2.00 0.00 674.58
8 1.45 100, 60 19.01 0.00 22.67 -2.17 0.00 918.49 9 1.69 100, 60 19.01 0.00 29.13 -2.30 0.00 1180.05
10 1.92 100, 60 19.01 0.00 35.90 -2.39 0.00 1454.38
11 2.16 100, 60 19.01 0.00 42.86 -2.44 0.00 1736.62 12 2.40 100, 60 19.01 0.00 49.90 -2.44 0.00 2021.88
Verifiche a fessurazione
Combinazione n° 17
L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm]
M Momento agente nella sezione espressa in [kgm]
m deformazione media espressa in [%]
sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm]
w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento
N° Y Afs Afi Mpf M m sm w 1 0.00 5.65 5.65 -4521 0 0.0000 0.00 0.000
2 0.21 5.65 5.65 -4521 -2 0.0000 0.00 0.000 3 0.42 5.65 5.65 -4521 -16 0.0000 0.00 0.000
4 0.63 5.65 5.65 -4521 -52 0.0000 0.00 0.000
5 0.84 5.65 5.65 -4521 -124 0.0000 0.00 0.000 6 1.05 5.65 5.65 -4521 -243 0.0000 0.00 0.000
7 1.26 5.65 5.65 -4521 -419 0.0000 0.00 0.000
8 1.47 5.65 5.65 -4521 -666 0.0000 0.00 0.000 9 1.68 5.65 15.71 -4598 -994 0.0000 0.00 0.000
10 1.89 24.66 15.71 -5346 -1415 0.0000 0.00 0.000
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 79
11 2.10 24.66 15.71 -5346 -1941 0.0000 0.00 0.000
12 2.31 24.66 15.71 -5346 -2583 0.0000 0.00 0.000
13 2.52 24.66 15.71 -5346 -3354 0.0000 0.00 0.000 14 2.73 19.01 10.05 -5078 -4264 0.0000 0.00 0.000
15 2.94 19.01 10.05 -5078 -5326 0.0220 122.91 0.046
16 3.15 19.01 10.05 -5078 -6551 0.0305 122.91 0.064 17 3.36 19.01 10.05 -5078 -7950 0.0435 122.91 0.091
18 3.57 19.01 10.05 -5078 -9536 0.0573 122.91 0.120
19 3.78 19.01 10.05 -5078 -11320 0.0721 122.91 0.151 20 3.99 19.01 10.05 -5078 -13313 0.0881 122.91 0.184
21 4.20 19.01 10.05 -5078 -15528 0.1056 122.91 0.221
Verifica fessurazione fondazione
N° Y Afs Afi Mpf M m sm w 1 -0.90 19.01 0.00 -10779 0 0.0000 0.00 0.000
2 -0.85 19.01 0.00 9836 16 0.0000 0.00 0.000 3 -0.80 19.01 0.00 9836 63 0.0000 0.00 0.000
4 -0.75 19.01 0.00 9836 142 0.0000 0.00 0.000
5 -0.70 19.01 0.00 9836 251 0.0000 0.00 0.000
6 -0.65 19.01 0.00 9836 390 0.0000 0.00 0.000
7 -0.60 19.01 0.00 9836 559 0.0000 0.00 0.000
8 -0.55 19.01 0.00 9836 758 0.0000 0.00 0.000 9 -0.50 19.01 0.00 9836 985 0.0000 0.00 0.000
10 -0.45 19.01 0.00 9836 1241 0.0000 0.00 0.000
11 -0.40 19.01 0.00 9836 1524 0.0000 0.00 0.000 12 0.00 19.01 0.00 -10779 -19932 0.0830 122.91 0.173
13 0.24 19.01 0.00 -10779 -17120 0.0673 122.91 0.141
14 0.47 19.01 0.00 -10779 -14337 0.0508 122.91 0.106 15 0.71 19.01 0.00 -10779 -11633 0.0337 122.91 0.070
16 0.95 19.01 0.00 -10779 -9054 0.0000 0.00 0.000
17 1.19 19.01 0.00 -10779 -6650 0.0000 0.00 0.000 18 1.42 19.01 0.00 -10779 -4468 0.0000 0.00 0.000
19 1.66 19.01 19.01 -11064 -2555 0.0000 0.00 0.000
20 1.90 19.01 19.01 -11064 -961 0.0000 0.00 0.000 21 1.90 19.01 19.01 -11064 -961 0.0000 0.00 0.000
22 2.15 19.01 19.01 -11064 -250 0.0000 0.00 0.000
23 2.40 19.01 19.01 -11064 0 0.0000 0.00 0.000
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 80
Sollecitazioni paramento
Combinazione n° 18
L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm
Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg
Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg
Nr. Y N M T 1 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.21 210.00 1.94 27.73 3 0.42 420.00 15.53 110.91
4 0.63 630.00 52.41 249.55
5 0.84 840.00 124.22 443.65 6 1.05 1050.00 242.62 693.20
7 1.26 1260.00 419.25 998.20
8 1.47 1470.00 665.75 1358.67 9 1.68 1680.00 993.77 1774.58
10 1.89 1890.00 1414.95 2245.96
11 2.10 2100.00 1940.95 2772.79 12 2.31 2310.00 2583.41 3355.07
13 2.52 2520.00 3353.96 3992.81
14 2.73 2730.00 4264.27 4686.01 15 2.94 2940.00 5325.97 5434.66
16 3.15 3150.00 6550.71 6238.77
17 3.36 3360.00 7950.13 7098.33 18 3.57 3570.00 9535.89 8013.35
19 3.78 3780.00 11319.63 8983.97
20 3.99 3990.00 13313.05 10010.17 21 4.20 4200.00 15527.59 11088.98
Sollecitazioni fondazione di valle
Combinazione n° 18
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.05 15.91 635.08 3 0.10 63.36 1261.19
4 0.15 141.88 1878.33
5 0.20 251.04 2486.51 6 0.25 390.39 3085.72
7 0.30 559.46 3675.96
8 0.35 757.83 4257.24 9 0.40 985.04 4829.54
10 0.45 1240.64 5392.89
11 0.50 1524.18 5947.26
Sollecitazioni fondazione di monte
Combinazione n° 18
L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte
Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm
Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg
Nr. X M T 1 0.00 0.00 0.00
2 0.25 -249.58 -1959.26
3 0.50 -960.95 -3694.34 4 0.50 -960.95 -5975.34
5 0.74 -2555.18 -7416.02
6 0.98 -4467.54 -8654.38
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 81
7 1.21 -6649.99 -9690.42
8 1.45 -9054.47 -10524.14
9 1.69 -11632.94 -11155.54 10 1.92 -14337.34 -11584.61
11 2.16 -17119.61 -11811.37
12 2.40 -19931.72 -11835.80
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 82
Armature e tensioni nei materiali del muro
Combinazione n° 18
L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
fs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq]
fi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq]
Nr. Y B, H Afs Afi c c fs fi 1 0.00 100, 40 5.65 5.65 0.00 0.00 0.00 0.00 2 0.21 100, 40 5.65 5.65 0.06 0.01 -0.67 -0.84
3 0.42 100, 40 5.65 5.65 0.15 0.04 -0.83 -2.19
4 0.63 100, 40 5.65 5.65 0.33 0.08 0.11 -4.59
5 0.84 100, 40 5.65 5.65 0.77 0.14 8.35 -9.97
6 1.05 100, 40 5.65 5.65 1.71 0.22 43.17 -20.09
7 1.26 100, 40 5.65 5.65 3.12 0.32 112.25 -33.97 8 1.47 100, 40 5.65 5.65 5.06 0.43 218.53 -52.00
9 1.68 100, 40 5.65 15.71 6.77 0.56 363.94 -63.86
10 1.89 100, 40 24.66 15.71 5.89 0.71 139.44 -69.93 11 2.10 100, 40 24.66 15.71 7.99 0.88 199.67 -93.99
12 2.31 100, 40 24.66 15.71 10.54 1.07 274.14 -123.11
13 2.52 100, 40 24.66 15.71 13.59 1.27 364.26 -157.82 14 2.73 100, 40 19.01 10.05 19.80 1.49 607.60 -223.70
15 2.94 100, 40 19.01 10.05 24.64 1.73 769.71 -277.16
16 3.15 100, 40 19.01 10.05 30.20 1.98 957.51 -338.65 17 3.36 100, 40 19.01 10.05 36.55 2.26 1172.82 -408.74
18 3.57 100, 40 19.01 10.05 43.74 2.55 1417.47 -488.00
19 3.78 100, 40 19.01 10.05 51.82 2.86 1693.31 -577.01 20 3.99 100, 40 19.01 10.05 60.84 3.18 2002.16 -676.34
21 4.20 100, 40 19.01 10.05 70.86 3.53 2345.83 -786.55
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 83
Armature e tensioni nei materiali della fondazione
Combinazione n° 18
Simbologia adottata
B base della sezione espressa in [cm]
H altezza della sezione espressa in [cm]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq]
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq]
c tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
c tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq]
fi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq]
fs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq]
Fondazione di valle
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle)
Nr. X B, H Afs Afi c c fi fs 1 0.00 100, 60 19.01 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.05 100, 60 19.01 0.00 6.44 0.13 0.00 36.79
3 0.10 100, 60 19.01 0.00 25.63 0.26 0.00 146.47 4 0.15 100, 60 19.01 0.00 57.40 0.39 0.00 328.00
5 0.20 100, 60 19.01 0.00 101.55 0.51 0.00 580.35
6 0.25 100, 60 19.01 0.00 157.92 0.64 0.00 902.48 7 0.30 100, 60 19.01 0.00 226.32 0.76 0.00 1293.36
8 0.35 100, 60 19.01 0.00 306.56 0.88 0.00 1751.94
9 0.40 100, 60 19.01 0.00 398.48 1.00 0.00 2277.19 10 0.45 100, 60 19.01 0.00 501.87 1.11 0.00 2868.07
11 0.50 100, 60 19.01 0.00 616.57 1.23 0.00 3523.56
Fondazione di monte
(L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte)
Nr. X B, H Afs Afi c c fi fs 1 0.00 100, 60 19.01 19.01 0.00 0.00 0.00 0.00
2 0.25 100, 60 19.01 19.01 0.52 -0.40 -6.11 24.86 3 0.50 100, 60 19.01 19.01 2.01 -0.76 -23.52 95.70
4 0.50 100, 60 19.01 19.01 2.01 -1.23 -23.52 95.70
5 0.74 100, 60 19.01 19.01 5.34 -1.53 -62.54 254.47 6 0.98 100, 60 19.01 0.00 11.19 -1.79 0.00 453.19
7 1.21 100, 60 19.01 0.00 16.65 -2.00 0.00 674.58
8 1.45 100, 60 19.01 0.00 22.67 -2.17 0.00 918.49 9 1.69 100, 60 19.01 0.00 29.13 -2.30 0.00 1180.05
10 1.92 100, 60 19.01 0.00 35.90 -2.39 0.00 1454.38
11 2.16 100, 60 19.01 0.00 42.86 -2.44 0.00 1736.62 12 2.40 100, 60 19.01 0.00 49.90 -2.44 0.00 2021.88
Verifiche a fessurazione
Combinazione n° 18
L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro
Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq]
Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq]
Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm]
M Momento agente nella sezione espressa in [kgm]
m deformazione media espressa in [%]
sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm]
w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento
N° Y Afs Afi Mpf M m sm w 1 0.00 5.65 5.65 -4521 0 0.0000 0.00 0.000
2 0.21 5.65 5.65 -4521 -2 0.0000 0.00 0.000 3 0.42 5.65 5.65 -4521 -16 0.0000 0.00 0.000
4 0.63 5.65 5.65 -4521 -52 0.0000 0.00 0.000
5 0.84 5.65 5.65 -4521 -124 0.0000 0.00 0.000 6 1.05 5.65 5.65 -4521 -243 0.0000 0.00 0.000
7 1.26 5.65 5.65 -4521 -419 0.0000 0.00 0.000
8 1.47 5.65 5.65 -4521 -666 0.0000 0.00 0.000 9 1.68 5.65 15.71 -4598 -994 0.0000 0.00 0.000
10 1.89 24.66 15.71 -5346 -1415 0.0000 0.00 0.000
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 84
11 2.10 24.66 15.71 -5346 -1941 0.0000 0.00 0.000
12 2.31 24.66 15.71 -5346 -2583 0.0000 0.00 0.000
13 2.52 24.66 15.71 -5346 -3354 0.0000 0.00 0.000 14 2.73 19.01 10.05 -5078 -4264 0.0000 0.00 0.000
15 2.94 19.01 10.05 -5078 -5326 0.0220 122.91 0.046
16 3.15 19.01 10.05 -5078 -6551 0.0305 122.91 0.064 17 3.36 19.01 10.05 -5078 -7950 0.0435 122.91 0.091
18 3.57 19.01 10.05 -5078 -9536 0.0573 122.91 0.120
19 3.78 19.01 10.05 -5078 -11320 0.0721 122.91 0.151 20 3.99 19.01 10.05 -5078 -13313 0.0881 122.91 0.184
21 4.20 19.01 10.05 -5078 -15528 0.1056 122.91 0.221
Verifica fessurazione fondazione
N° Y Afs Afi Mpf M m sm w 1 -0.90 19.01 0.00 -10779 0 0.0000 0.00 0.000
2 -0.85 19.01 0.00 9836 16 0.0000 0.00 0.000 3 -0.80 19.01 0.00 9836 63 0.0000 0.00 0.000
4 -0.75 19.01 0.00 9836 142 0.0000 0.00 0.000
5 -0.70 19.01 0.00 9836 251 0.0000 0.00 0.000
6 -0.65 19.01 0.00 9836 390 0.0000 0.00 0.000
7 -0.60 19.01 0.00 9836 559 0.0000 0.00 0.000
8 -0.55 19.01 0.00 9836 758 0.0000 0.00 0.000 9 -0.50 19.01 0.00 9836 985 0.0000 0.00 0.000
10 -0.45 19.01 0.00 9836 1241 0.0000 0.00 0.000
11 -0.40 19.01 0.00 9836 1524 0.0000 0.00 0.000 12 0.00 19.01 0.00 -10779 -19932 0.0830 122.91 0.173
13 0.24 19.01 0.00 -10779 -17120 0.0673 122.91 0.141
14 0.47 19.01 0.00 -10779 -14337 0.0508 122.91 0.106 15 0.71 19.01 0.00 -10779 -11633 0.0337 122.91 0.070
16 0.95 19.01 0.00 -10779 -9054 0.0000 0.00 0.000
17 1.19 19.01 0.00 -10779 -6650 0.0000 0.00 0.000 18 1.42 19.01 0.00 -10779 -4468 0.0000 0.00 0.000
19 1.66 19.01 19.01 -11064 -2555 0.0000 0.00 0.000
20 1.90 19.01 19.01 -11064 -961 0.0000 0.00 0.000 21 1.90 19.01 19.01 -11064 -961 0.0000 0.00 0.000
22 2.15 19.01 19.01 -11064 -250 0.0000 0.00 0.000
23 2.40 19.01 19.01 -11064 0 0.0000 0.00 0.000
Aztec Informatica® * MAX 10.10 Relazione di calcolo 85
Dichiarazioni secondo N.T.C. 2008 (punto 10.2)
Analisi e verifiche svolte con l'ausilio di codici di calcolo Il sottoscritto , in qualità di calcolatore delle opere in progetto, dichiara quanto segue.
Tipo di analisi svolta L'analisi strutturale e le verifiche sono condotte con l'ausilio di un codice di calcolo automatico. La verifica della sicurezza degli elementi strutturali è stata valutata con i metodi della scienza delle costruzioni.
Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi:
- Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento
- Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa
- Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale
- Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali.
L'analisi strutturale sotto le azioni sismiche è condotta con il metodo dell'analisi statica equivalente secondo le disposizioni del capitolo 7 del DM 14/01/2008.
La verifica delle sezioni degli elementi strutturali è eseguita con il metodo degli Stati Limite. Le combinazioni di carico adottate sono esaustive
relativamente agli scenari di carico più gravosi cui l'opera sarà soggetta.
Origine e caratteristiche dei codici di calcolo Titolo MAX - Analisi e Calcolo Muri di Sostegno
Versione 10.10
Produttore Aztec Informatica srl, Casole Bruzio (CS) Utente Ing. Peirolo Fabio
Licenza AIU4352F7
Affidabilità dei codici di calcolo Un attento esame preliminare della documentazione a corredo del software ha consentito di valutarne l'affidabilità. La documentazione fornita dal produttore del software contiene un'esauriente descrizione delle basi teoriche, degli algoritmi impiegati e l'individuazione dei campi d'impiego. La
società produttrice Aztec Informatica srl ha verificato l'affidabilità e la robustezza del codice di calcolo attraverso un numero significativo di casi
prova in cui i risultati dell'analisi numerica sono stati confrontati con soluzioni teoriche.
Modalità di presentazione dei risultati
La relazione di calcolo strutturale presenta i dati di calcolo tale da garantirne la leggibilità, la corretta interpretazione e la riproducibilità. La relazione
di calcolo illustra in modo esaustivo i dati in ingresso ed i risultati delle analisi in forma tabellare.
Informazioni generali sull'elaborazione Il software prevede una serie di controlli automatici che consentono l'individuazione di errori di modellazione, di non rispetto di limitazioni
geometriche e di armatura e di presenza di elementi non verificati. Il codice di calcolo consente di visualizzare e controllare, sia in forma grafica che
tabellare, i dati del modello strutturale, in modo da avere una visione consapevole del comportamento corretto del modello strutturale.
Giudizio motivato di accettabilità dei risultati I risultati delle elaborazioni sono stati sottoposti a controlli dal sottoscritto utente del software. Tale valutazione ha compreso il confronto con i
risultati di semplici calcoli, eseguiti con metodi tradizionali. Inoltre sulla base di considerazioni riguardanti gli stati tensionali e deformativi
determinati, si è valutata la validità delle scelte operate in sede di schematizzazione e di modellazione della struttura e delle azioni. In base a quanto sopra, io sottoscritto asserisco che l'elaborazione è corretta ed idonea al caso specifico, pertanto i risultati di calcolo sono da ritenersi
validi ed accettabili.
Luogo e data
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Il progettista
( )
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