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RIFERIMENTI LEGISLATIVI
Per il calcolo delle azioni dovute alla neve, al vento e per le analisi dei carichi si fa riferimento al D.M. del 14/01/2008 -
Norme Tecniche per le Costruzioni - pubblicato su G.U. n.29 del 04/02/2008, suppl. ordinario n. 30.
Circolare del 02/02/2009 n. 617 - Istruzioni per l'applicazione delle Nuove norme tecniche per le costruzioni di cui al
D.M. 14/01/2008
CARICHI VARIABILI NEVE
Carico neve
Il carico neve sarà valutato con l'espressione :
qs = i qsk CE Ct
qs = Carico neve sulla copertura
i = Coefficiente di forma della copertura
qsk = Valore caratteristico di riferimento del carico neve al suolo di cui al punto 3.4.2 della Normativa/2008
CE = Coefficiente di esposizione di cui al punto 3.4.3 della Normativa/2008
Ct = Coefficiente termico di cui al punto 3.4.4 della Normativa/2008
Carico neve al suolo
Il carico neve al suolo dipende dalle condizioni locali del clima e dalla zona di appartenenza.
Si riporta di seguito la zona di appartenza del sito su cui sorge la costruzione :
La Normativa 2008 individua le seguenti zone riguardo al valore caratteristico del carico neve al suolo :
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Zona I - Alpina
Zona I - Mediterranea
Zona II
Zona III
Inoltre il carico neve al suolo può variare in funzione del tempo di ritorno che secondo la legislazione tecnica vigente è
pari a 50 anni, e non sono fornite al momento formule per l'adozione di tempi di ritorno maggiori di 50 anni.
La costruzione sarà realizzata in Provincia di Salerno .
Zona di neve : III
as = Quota sul livello del mare del sito di realizzazione della costruzione (<= 1500 m)
as = 650 metri
qsk = 1,44 kN/mq
Per altitudini superiori a 1500 m sul livello del mare si dovrà fare riferimento alle condizioni locali del clima e di
esposizione utilizzando comunque valori del carico neve non inferiori a quelli previsti per 1500 m.
CE = 1
NORMALE : Costruzione situata in aree in cui non è presente una significativa rimozione di neve sulla costruzione
prodotta dal vento, a causa del terreno, altre costruzioni o alberi.
Ct = 1
Coefficiente Termico tiene conto della riduzione del carico neve a causa dello scioglimento della stessa, causata dalla
perdita di calore della costruzione. Tale coefficiente tiene conto delle proprietà di isolamento termico del materiale
utilizzato in copertura, ed in assenza di opportuna valutazione può essere assunto pari ad 1.
Coefficienti di forma per il carico neve e condizioni di carico su coperture a falde piane
Ai fini del calcolo si assume che la neve non sia impedita di scivolare.
Se l'estremità più bassa della singola falda termina con un parapetto, una barriera od altre ostruzioni, allora il
coefficiente di forma della falda non potrà essere assunto inferiore a 0.80, indipendentemente dall'angolo di
inclinazione della copertura.
Per il calcolo del carico neve si devono considerare le due seguenti principali disposizioni di carico :
- Carico da neve non accumulata sul piano della copertura
- Carico da neve accumulata sul piano della copertura, conseguente ad azioni quali il vento
La copertura è del tipo a due falde , e si riportano di seguito i coefficienti di forma :
Altezza delle falde al colmo = 3,5 metri
Lunghezza della falda sinistra L1 = 10 metri
Lunghezza della falda destra L2 = 12 metri
Pendenza della falda sinistra 1 = 19,29 ° - ( 35 %)
Pendenza della falda destra 2 = 16,2602 ° - ( 29,16 %)
Coefficienti di forma per la falda sinistra :
1(1) = = 0,8
Coefficienti di forma per la falda destra :
1(2) = = 0,8
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Si prendono in considerazione le due seguenti condizioni di carico riportate, ponendo :
Caso I = Neve non accumulata in piano.
Caso II/III = Neve accumulata in piano sotto l'azione del vento.
Considerando la condizione di carico più onerosa per la struttura tra Caso II e Caso III
qs11 = 115,31 daN/mq
qs12 = 57,65 daN/mq
qs13 = 115,31 daN/mq
qs21 = 115,31 daN/mq
qs22 = 115,31 daN/mq
qs23 = 57,65 daN/mq
Coefficienti di forma per il carico neve e condizioni di carico su coperture a falde cilindriche
Nell'ipotesi che siano assenti dei ritegni che impediscano lo scivolamento della neve, si riportano di seguito i
coefficienti di forma ed i carichi agenti sulla copertura, da disporsi sulla copertura secondo quanto stabilito dalla
normativa tecnica vigente .
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b = 20 metri
ls = 19 metri
h = 7,56 metri
Si prendono in considerazione le due seguenti condizioni di carico :
- Caso I : Neve non accumulata in piano
- Caso II : Neve accumulata in piano per azione del vento
Per <= 60
1 = 0,8
3 = 2
qsI = 115,31 daN/mq
qsIIs = 144,14 daN/mq
qsIId = 288,29 daN/mq
Per > 60
1 = 0
3 = 0
qsI = 0
qsIId = 0
qsIIs = 0
Condizione di carico aggiuntiva in corrispondenza di discontinuità di quota della copertura
In corrispondenza di bruschi cambiamenti di quota della copertura si aggiunge alle usuali condizioni di carico
precedentemente calcolate quella dovuta all'accumulo della neve in prossimità del brusco cambiamento di quota
della copertura a causa del trasporto dovuto al vento ed allo scivolamento della neve dalle falde di copertura poste a
quota superiore. I coefficienti di forma sono i seguenti :
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h= 12 metri
b1= 15 metri
b2= 22 metri
1 = 0,8
2 = s + w
s = Coefficiente di forma dovuto allo scivolamento
w = Coefficiente di forma dovuto all'accumulo della neve prodotto dal vento.
ls = Lunghezza di accumulo
Nel nostro caso = 23 °
Quindi si ha :
s = 0,70
w = 1,54
2 = 2,24
ls = 15 metri
Si devono considerare le due seguenti condizioni di carico :
- Caso I : Neve non accumulata in piano
- Caso II : Neve accumulata in piano per azione del vento
qs1 = 115,31 daN/mq
qs2 = 324,09 daN/mq
Condizione di carico aggiuntiva in corrispondenza di pareti verticali
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In presenza di vento, la neve può accumularsi contro elementi piani verticali, in conseguenza della ridotta velocità
dell'aria nella parte sottovento. Per tenere conto di questo fenomeno, alle usuali condizioni di carico si aggiunge una
condizione di carico aggiuntiva, con il diagramma di carico avente la forma indicata dalla normativa :
Altezza della parete h= 3,5 metri
Lunghezza di accumulo ls = 7 metri
1 = 0,8
2 = 2
q1 = 115,31 daN/mq
q2 = 288,29 daN/mq
Carico da neve sporgente all'estremità di una copertura
Per le porzioni di copertura aggettanti sulle pareti perimetrali, in aggiunta al carico neve previsto per la falda, si tiene
conto anche di in carico di estremità per tenere conto della possibilità che la neve si accumuli nella parte inferiore
della copertura :
Carico di estremità per falda sinistra Qe1 = 44,32 daN/m
Carico di estremità per falda destra Qe2 = 44,32 daN/m
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Carico su protezioni paraneve o ostacoli
Si riportano di seguito le forze esercitate dalla massa di neve nella direzione dello slittamento contro protezioni
paraneve o altri ostacoli, nell'ipotesi che il coefficiente di attrito tra neve e manto di tegole sottostante sia nullo.
Distanza in piano dell'ostacolo dal colmo b= 30,5 metri
Forza ostacolo falda sinistra = 1161,91 daN/m
Forza ostacolo falda destra = 984,82 daN/m
CARICO VARIABILE VENTO
Il vento esercita sulle costruzioni azioni che sono funzione del tempo e dello spazio e provocano in genere effetti
dinamici. Per particolari configurazioni strutturali per cui i modi propri di oscillazione della struttura possono dar luogo
a fenomeni di risonanza, può essere necessario uno studio delle interazioni mediante la teoria dell'aeroelasticità o su
modelli in scala in galleria del vento. Per costruzioni di forma e tipologia ordinarie, semplici e di limitata estensione,
ovvero poco sensibili all'azione dinamica del vento, è possibile descrivere le azioni indotte dal vento caricando la
struttura con sistemi di forze o di pressioni i cui effetti siano equivalenti a quelli del vento in regime turbolento,
considerando la direzione del vento orizzontale (formulazione quasi-statica equivalente).
Le azioni del vento sulle singole pareti danno luogo in genere a scenari di carico simmetrici. Dato che la struttura
presenta un'altezza massima fuori terra superiore a 18 m, in aggiunta agli usuali schemi di carico simmetrici, si
introducono anche i seguenti schemi di carico non simmetrici, che tengono conto di possibili effetti torsionali :
Inoltre per costruzioni a geometria complessa, per tener conto ancora di effetti torsionali secondari, si introduce
un'ulteriore condizione di carico costituita dalla risultante dei carichi statici-equivalenti agenti sulla singola parete ed
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applicata a quest'ultima con un'eccentricità pari al 10% della dimensione massima della parete e nella posizione più
sfavorevole.
Velocità di riferimento del vento
Per il calcolo delle azioni del vento sulla struttura si parte dall'individuazione della velocità di riferimento
Vb : definita come il valore massimo della velocità media su un intervallo di tempo di 10 minuti del vento, misurata a
10 metri dal suolo, su un terreno di II categoria. Tale velocità corrisponde ad un periodo di ritorno Tr = 50 anni, ovvero
ad una probabilità di essere superata in un anno del 2%. Per località poste a quota inferiore o uguale a 1500 m sul
livello del mare, tale velocità si può calcolare mediante le formule fornite dalla normativa vigente. Per altitudini
superiori a 1500 m, i valori della velocità di riferimento non dovranno essere inferiori a quelli calcolati per quota 1500
m, e si dovranno ricavare da indagini statistiche adeguatamente comprovate.
Pressione cinetica di riferimento del vento e Azioni Statiche Equivalenti
Facendo riferimento alla formulazione quasi-statica equivalente, le azioni statiche del vento si traducono in pressioni e
depressioni agenti normalmente alle superfici sia esterne che interne degli elementi che compongono la costruzione.
Le pressioni esterne ed interne sono definite rispettivamente con l'espressione :
We = Ce x Cpe x Cd x qb
Wi = Ce x Cpi x Cd x qb
We= Pressione esterna del vento
Wi= Pressione interna del vento
Ce= Coefficiente di esposizione
Cpe= Coefficiente di Pressione esterna
Cpi= Coefficiente di Pressione interna
Cd= Coefficiente dinamico
qb = Pressione cinetica di riferimento del vento
Azione tangente del vento
L'azione tangente del vento parallela alla direzione del vento sarà valutata con l'espressione :
Pf = Ce x Cf x qb
Ce = Coefficiente di esposizione
Cf = Coefficiente di attrito funzione della scabrezza della superficie sulla quale il vento esercita l'azione tangente
q b = Pressione cinetica di riferimento del vento
Pressione cinetica di riferimento
Zona di Vento : 3
Si riporta la zona di vento a cui appartiene il sito su cui sorge la costruzione.
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Quota sul livello del mare del sito su cui sorge la costruzione : 650 m
Nel nostro caso :
Vb = 30 m/sec
Il tempo di ritorno di calcolo è pari a 50 anni.
Eventuali riduzioni del tempo di ritorno minimo ( 50 anni ) devono essere autorizzate dal Ministero dei LL.PP. Per
costruzioni di grande importanza è consentito adottare valori del tempo di ritorno superiori a quelli minimi di
normativa.
Vb (Tr) = R x Vb
R = 1
Vb (Tr) = 30 m/sec
Per altezza massima delle costruzioni non superiore a 200 m, altezza oltre la quale è necessario sviluppare studi
specifici, nel calcolo delle pressioni del vento si fa riferimento a :
q b = Pressione cinetica di riferimento del vento
q b = 56,25 daN/mq
Coefficiente di Esposizione
Il coefficiente di esposizione dipende dalla categoria di esposizione del sito, dal coefficiente di topografia definito di
seguito, dall'altezza della costruzione, e dalla classe di rugosità del terreno.
Z = Altezza della costruzione in metri
Z = 18,5 m
Categoria di esposizione del sito : III
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La categoria di esposizione del sito viene ricavata dal seguente abaco, tenendo conto della classe di rugosità del
terreno :
Le classi di rugosità del terreno sono le seguenti :
[A]
Aree urbane in cui almeno il 15% della superficie sia coperto da edifici la cui altezza media superi i 15 m
[B]
Aree urbane (non di classe A), suburbane, industriali e boschive
[C]
Aree con ostacoli diffusi (alberi, case, muri, recinzioni, .. ) aree con rugosità non riconducibile alle classi A,B,D
[D]
Per l'assegnazione delle classi di rugosità A o B è necessario che la situazione che contraddistingue la classe permanga
intorno alla costruzione per non meno di 1 Km e comunque non meno di 20 volte l'altezza della costruzione.
Comunque in ogni caso è consigliabile scegliere le classi più sfavorevoli.
Classe di rugosità del terreno corrente : D
Coefficienti da cui dipende Ce, che sono funzione della categoria di esposizione del sito :
Kr = 0,2
Zo = 0,1
Zmin = 5
Ct = Coefficiente di Topografia, funzione della forma del terreno su cui sorge la costruzione.
Ct = 1
Ce = Coefficiente di esposizione
Ce = 2,55
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Coefficiente di Topografia
Il coefficiente di Topografia Ct, dipende dalla forma del terreno su cui sorge la costruzione e dalla sua ubicazione
rispetto a pendii, cigli di pendii, colline ,ecc.
Nel nostro caso Ct = 1
Coefficienti di Pressione, Pressione netta, di Forma e Pressioni verticali del vento
Edifici a pianta rettangolare con coperture piane, a falde inclinate o curve
Cp1 = Coefficiente di pressione esterna per la prima parete laterale sopravvento
Cp2 = Coefficiente di pressione esterna per la prima falda di copertura sopravvento
Cp3 = Coefficiente di pressione esterna per la seconda falda di copertura sottovento
Cp4 = Coefficiente di pressione esterna per la seconda parete laterale sottovento
Cpe1 = 0,8
Cpe2 = -0,4
Cpe3 = -0,4
Cpe4 = -0,4
I coefficienti di pressione esterna sono ricavati dal seguente abaco :
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Pe1 = Pressione verticale esterna del vento per la prima parete laterale sopravvento
Pe2 = Pressione verticale esterna del vento per la prima falda di copertura sopravvento
Pe3 = Pressione verticale esterna del vento per la seconda falda di copertura sottovento
Pe4 = Pressione verticale esterna del vento per la seconda parete laterale sottovento
Pe1 = 359,41 daN/mq
Pe2 = -179,70 daN/mq
Pe3 = -179,70 daN/mq
Pe4 = -179,70 daN/mq
La costruzione è da considerarsi completamente stagna e la pressione interna è pari a :
Cpi = 0 daN/mq
Pint = 0 daN/mq
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Oltre alle precedenti azioni di insieme esercitate dal vento su questo tipo di coperture, occorre valutare le pressioni
locali esercitate dal vento su superfici di piccole dimensioni. Tali pressioni vanno considerate nel procedere alla
verifica locale dei singoli elementi e non si sommano alle azioni di insieme del vento. Nelle zone di discontinuità della
forma esterna della costruzione, possono insorgere fenomeni locali di separazione di scia e distacco dei vortici, tali da
incrementare sensibilmente il valore assoluto del coefficiente di pressione. In assenza di tali specifiche valutazioni si
può tener conto di tali fenomeni assegnando in tali zone un coefficiente di pressione esterna pari a Cpe = -1,8.
f = 1,52 m
e = 3 m
Ploc = -808,69 daN/mq
Coperture multiple
Per coperture multiple costituite da un insieme di elementi identici e contigui ( ad esempio coperture a shed, ecc. ) si
applicano due tipi di azioni variabili per simulare le azioni reali del vento :
Azioni sulla singola singola copertura :
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Per la prima falda investita dal vento si applicano le stesse azioni agenti sulla copertura singola e precedentemente
calcolate.
Pme2 = -179,70 daN/mq
Per la seconda copertura e per tutte le falde successive si riducono le azioni del vento del 25 % e quindi
Pminte2 = Pressione verticale esterna del vento per le falde di copertura sopravvento successive alla prima
Pminte2 = -134,78 daN/mq
Pme3 = Pressione verticale esterna del vento per le falde di copertura sottovento successive alla prima
Pme3 = -179,70 daN/mq
Azioni di insieme :
Si applicano alla prima falda sopravento ed all'ultima falda sottovento
Pinse2 = -179,70 daN/mq
Pinse3 = -179,70 daN/mq
inoltre si applica alla superficie proiettata in piano di tutte le parti del tetto, una azione superficiale tangenziale pari a
Qinstang = 14,35 daN/mq
Tettoie e pensiline isolate
Per tettoie e pensiline isolate ad uno o due spioventi piani per le quali il rapporto tra l'altezza totale sul suolo e la
massima dimensione in pianta non è maggiore di uno.
Per tettoie o pensiline con un solo spiovente piano sopravento
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Cp2 = 1,59
Ptett2 = 717,22 daN/mq
Travi ad anima piena e reticolari
Per travi multiple :
La pressione del vento agisce solamente sulla parte piena della trave Sp, e nel caso di travi multiple disposte
parallelamente a distanza non maggiore del doppio dell'altezza si effettua una riduzione di Cp della trave precedente
nel verso della direzione del vento ,secondo un coefficiente riduttivo, che vale
Murid = 0,97
S = 10 mq
Sp = 0,2 mq
dist.travi = 2 m
Htravi = 2,5 m
= 0,02
Per la prima trave o reticolare direttamente investita dal vento :
PeRET_1 = 886,56 daN/mq
Torri e pali a traliccio a sezione rettangolare o quadrata
Per questo tipo di strutture, nel caso di vento spirante normalmente ad una delle pareti, si considera che l'azione di
insieme del vento esercitata sulla faccia sopravento agisca solo su Sp, e si ha per struttura costituita da elementi
tubolari a sezione diversa da quella circolare
Cp = 2,8
Pe = 1257,96 daN/mq
Per vento spirante lungo la bisettrice dell'angolo formato dalle due pareti del traliccio l'azione di insieme è pari a 1,15
volte quella precedentemente definita. Le stesse azioni di insieme poi valgono anche per torri a sezione triangolare,
ma in quest'ultimo caso non si può applicare il coefficiente 1,15 per vento spirante parallelamente ad uno dei lati.
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Corpi cilindrici
Per questo tipo di strutture, ed anche per corpi prismatici a sezione di poligono regolare di otto o più lati, le azioni di
insieme si valutano facendo riferimento alla superficie proiettata nel piano ortogonale alla direzione del vento, per cui
si assume
Cp = 0,7
Peins = 321,22 daN/mq
D = 2 m
h = 20 m
Per superfici liscie ( metalli, intonaco liscio), le pressioni locali sono variabili al variare dell'angolo alfa e quindi si ha
ALFA ° Cp P(daN/mq)
0 +1,00 458,89
10 +0,90 413,00
20 +0,55 252,39
30 +0,05 22,94
40 -0,50 -229,44
50 -1,10 -504,78
60 -1,70 -780,11
70 -2,15 -986,61
80 -2,37 -1087,57
90 -2,45 -1124,28
100 -2,38 -1092,16
110 -2,10 -963,67
115 -1,24 -569,02
120 -0,25 -114,72
130 -0,25 -114,72
140 -0,25 -114,72
150 -0,25 -114,72
160 -0,25 -114,72
170 -0,25 -114,72
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180 -0,25 -114,72
Corpi sferici
D = 10 m
Per questo tipo di strutture, le azioni di insieme si valutano facendo riferimento alla superficie proiettata nel piano
ortogonale alla direzione del vento, per cui si assume
Cp = 0,35
Peins = 131,73 daN/mq
Per superfici ruvide ( muratura con giunti di malta, intonaco rustico), le pressioni locali sono variabili al variare
dell'angolo alfa e quindi si ha
ALFA ° Cp P(daN/mq)
0 +1,00 376,37
10 +0,95 357,55
20 +0,80 301,10
30 +0,50 188,18
40 0,00 0
50 -0,45 -169,37
60 -0,72 -270,99
70 -0,80 -301,10
80 -0,73 -274,75
90 -0,50 -188,18
100 -0,50 -188,18
110 -0,50 -188,18
115 -0,50 -188,18
120 -0,50 -188,18
130 -0,50 -188,18
140 -0,50 -188,18
150 -0,50 -188,18
160 -0,50 -188,18
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170 -0,50 -188,18
180 -0,50 -188,18
Azione tangente del vento
Nel caso di costruzioni o elementi di grande estensione, si deve inoltre tenere conto delle azioni tangenti esercitate
dal vento. Si riporta di seguito quindi il calcolo dell'azione tangente per unità di superficie parallela alla direzione del
vento
Cf = Coefficiente di attrito funzione della scabrezza della superficie su cui si esercita l'azione tangente
Pf = Carico tangente unitario agente sulla superficie
Per superficie scabra (cemento a faccia scabra, catrame)
Cf = 0,02
Pf = 2,87 daN/mq
Coefficiente dinamico
Il Coefficiente dinamico tiene conto degli effetti riduttivi associati alla non contemporaneità delle massime pressioni
locali e degli effetti amplificativi dovuti alle vibrazioni strutturali.
b = 15,5 m
h = 18,5 m
Per edifici in c.a. o in muratura si ha :
Cd = 3,13
Coefficiente dinamico valutato sperimentalmente
DISTORSIONI TERMICHE LINEARI PER ELEMENTI STRUTTURALI DI EDIFICI
Per elementi strutturali di edifici per cui le variazioni di temperatura non costituiscono condizioni di carico
fondamentali per la sicurezza della struttura, è consentito assumere come condizione di carico termica la sola
componente DeltaTu.
Edificio con elementi strutturali fuori terra.
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Stagione di riferimento : ESTATE.
Elementi strutturali con superficie riflettente.
Elementi strutturali con superfici esposte a Nord-Est.
Variazione Termica Lineare per Elementi Strutturali di Edifici :
Tint = 25 °C
Test = 45 °C
T = 35 °C
DeltaTu = (T - To)
To = Temperatura elemento alla data della posa in esercizio
PROPRIETA' MECC. CALCESTRUZZO - DEFORM. RITIRO - VISCOSITA'
Rck = Resistenza caratteristica cubica del calcestruzzo.
fck = Resistenza caratteristica cilindrica del calcestruzzo.
fctm = Resistenza media a trazione semplice del calcestruzzo.
fcfm = Resistenza media a trazione per flessione del calcestruzzo.
Ecm = Modulo di Elasticità del calcestruzzo.
ho = Dimensione fittizia pari a (2Ac/u).
Ac = Area della sezione retta dell'elemento strutturale in calcestruzzo.
u = Perimetro della sezione retta in calcestruzzo esposto all'aria.
to = Tempo di messa in carico del calcestruzzo a partire dalla data di getto.
Ur = Umidità relativa dell'ambiente in cui è esposto l'elemento strutturale.
to = 50 giorni
Ur = 35 %
PROPRIETA' DEL CALCESTRUZZO :
____________________________________________________
Rck = 30 N/mmq
fck = 24 N/mmq
fctm = 2,55 N/mmq
fcfm = 3,06 N/mmq
Ecm = 31447 N/mmq
DEFORMAZIONE DA RITIRO DEL CALCESTRUZZO :
____________________________________________________
ho = 833 mm
EPSILON_r( 1200 giorni ) = -0,024 %
EPSILON_r( t infinito ) = -0,042 %
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COEFFICIENTE DI VISCOSITA' DEL CALCESTRUZZO :
____________________________________________________
Coeff. di viscosità Fi( t infinito ) = 2,2
ANALISI DEI CARICHI
solaio_151
Pavimentazione in gres porcellanato spess. 2 cm : 1 x 1 x 1 x 40 = 40 daN/mq
Massetto - 2 cm : 1 x 1 x 1 x 0,02 x 1900 = 38 daN/mq
#Soletta : 1 x 1 x 1 x 0,05 x 2500 = 125 daN/mq
#Travetti : 2 x 1 x 0,1 x 0,2 x 2500 = 100 daN/mq
#Pignatte h = 20 cm : 2 x 1 x 0,4 x 0,2 x 800 = 128 daN/mq
Intonaco inferiore : 1 x 1 x 1 x 30 = 30 daN/mq
Incidenza dei Tramezzi : 1 x 1 x 1 x 120 = 120 daN/mq
Sovraccarico : 1 x 1 x 1 x 200 = 200 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 581 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 353 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 228 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 200 daN/mq
solaio_152
Pavimentazione in gres porcellanato spess. 2 cm : 1 x 1 x 1 x 40 = 40 daN/mq
Massetto - 2 cm : 1 x 1 x 1 x 0,02 x 1900 = 38 daN/mq
#Soletta : 1 x 1 x 1 x 0,05 x 2500 = 125 daN/mq
#Travetti : 2 x 1 x 0,1 x 0,2 x 2500 = 100 daN/mq
#Pignatte h = 20 cm : 2 x 1 x 0,4 x 0,2 x 800 = 128 daN/mq
Intonaco inferiore : 1 x 1 x 1 x 30 = 30 daN/mq
Incidenza Tramezzi - G2<= 100 daN/m-[NTC2008] : 1 x 1 x 1 x 40 = 40 daN/mq
Sovraccarico variabile : 1 x 1 x 1 x 200 = 200 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 501 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 353 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 148 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 200 daN/mq
solaio_153
Pavimentazione in gres porcellanato spess. 2 cm : 1 x 1 x 1 x 40 = 40 daN/mq
Massetto - 2 cm : 1 x 1 x 1 x 0,02 x 1900 = 38 daN/mq
Soletta : 1 x 1 x 1 x 0,05 x 2500 = 125 daN/mq
Travetti : 2 x 1 x 0,1 x 0,2 x 2500 = 100 daN/mq
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Pignatte h = 20 cm : 2 x 1 x 0,4 x 0,2 x 800 = 128 daN/mq
Intonaco inferiore : 1 x 1 x 1 x 30 = 30 daN/mq
Incidenza Tramezzi - 100<G2<= 200 daN/m-[NTC2008] : 1 x 1 x 1 x 80 = 80 daN/mq
Sovraccarico variabile : 1 x 1 x 1 x 200 = 200 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 541 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 0 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 541 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 200 daN/mq
solaio_154
Pavimentazione in gres porcellanato spess. 2 cm : 1 x 1 x 1 x 40 = 40 daN/mq
Massetto - 2 cm : 1 x 1 x 1 x 0,02 x 1900 = 38 daN/mq
Soletta : 1 x 1 x 1 x 0,05 x 2500 = 125 daN/mq
Travetti : 2 x 1 x 0,1 x 0,2 x 2500 = 100 daN/mq
Pignatte h = 20 cm : 2 x 1 x 0,4 x 0,2 x 800 = 128 daN/mq
Intonaco inferiore : 1 x 1 x 1 x 30 = 30 daN/mq
Incidenza Tramezzi - 200<G2<= 300 daN/m-[NTC2008] : 1 x 1 x 1 x 120 = 120 daN/mq
Sovraccarico variabile : 1 x 1 x 1 x 200 = 200 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 581 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 0 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 581 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 200 daN/mq
solaio_155
Pavimentazione in gres porcellanato spess. 2 cm : 1 x 1 x 1 x 40 = 40 daN/mq
Massetto - 2 cm : 1 x 1 x 1 x 0,02 x 1900 = 38 daN/mq
Soletta : 1 x 1 x 1 x 0,05 x 2500 = 125 daN/mq
Travetti : 2 x 1 x 0,1 x 0,2 x 2500 = 100 daN/mq
Pignatte h = 20 cm : 2 x 1 x 0,4 x 0,2 x 800 = 128 daN/mq
Intonaco inferiore : 1 x 1 x 1 x 30 = 30 daN/mq
Incidenza Tramezzi - 300<G2<= 400 daN/m-[NTC2008] : 1 x 1 x 1 x 160 = 160 daN/mq
Sovraccarico variabile : 1 x 1 x 1 x 200 = 200 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 621 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 0 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 621 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 200 daN/mq
solaio_251
Pavimentazione in gres porcellanato spess. 2 cm : 1 x 1 x 1 x 40 = 40 daN/mq
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Massetto - 2 cm : 1 x 1 x 1 x 0,02 x 1900 = 38 daN/mq
Soletta : 1 x 1 x 1 x 0,05 x 2500 = 125 daN/mq
Travetti : 2 x 1 x 0,1 x 0,2 x 2500 = 100 daN/mq
Pignatte h = 20 cm : 2 x 1 x 0,4 x 0,2 x 800 = 128 daN/mq
Intonaco inferiore : 1 x 1 x 1 x 30 = 30 daN/mq
Incidenza Tramezzi - 400<G2<= 500 daN/m-[NTC2008] : 1 x 1 x 1 x 200 = 200 daN/mq
Sovraccarico variabile : 1 x 1 x 1 x 200 = 200 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 661 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 0 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 661 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 200 daN/mq
scala_1
Pedata = 0,32 m
Alzata = 0,16 m
L = 0,35 m
Larghezza rampa = 1,25 m
Carichi riferiti alla proiezione orizzontale della rampa.
Scalino : ( 1 x 0,3 x 1,25 x 0,03 x 2700 ) / ( 1,25 x 0,32 ) = 75,93 daN/mq
Sottoscalino : ( 1 x 0,16 x 1,25 x 0,02 x 2700 ) / ( 1,25 x 0,32 ) = 27 daN/mq
Malta scalino : ( 1 x 0,3 x 1,25 x 0,02 x 1900 ) / ( 1,25 x 0,32 ) = 35,62 daN/mq
Malta sottoscalino : ( 1 x 0,16 x 1,25 x 0,02 x 1900 ) / ( 1,25 x 0,32 ) = 19 daN/mq
#Soletta rampante 15 cm di spessore : ( 1 x 0,34 x 1,25 x 0,15 x 2500 ) / ( 1,25 x 0,32 ) = 398,43 daN/mq
#Gradino riportato : ( 0,5 x 0,3 x 1,25 x 0,16 x 2500 ) / ( 1,25 x 0,32 ) = 187,5 daN/mq
Intonaco inferiore : ( 1 x 0,34 x 1,25 x 30 ) / ( 1,25 x 0,32 ) = 31,87 daN/mq
Sovraccarico : ( 1 x 0,34 x 1,25 x 400 ) / ( 1,25 x 0,32 ) = 425 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 775,37 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 585,93 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 189,43 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 425 daN/mq
scala_2
Pedata = 0,3 m
Alzata = 0,16 m
L = 0,34 m
Larghezza rampa = 1,2 m
Carichi riferiti alla lunghezza effettiva della rampa.
Scalino : ( 1 x 0,3 x 1,2 x 0,03 x 2700 ) / ( 1,2 x 0,34 ) = 71,47 daN/mq
Sottoscalino : ( 1 x 0,16 x 1,2 x 0,02 x 2700 ) / ( 1,2 x 0,34 ) = 25,41 daN/mq
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Malta scalino : ( 1 x 0,3 x 1,2 x 0,02 x 1900 ) / ( 1,2 x 0,34 ) = 33,52 daN/mq
Malta sottoscalino : ( 1 x 0,16 x 1,2 x 0,02 x 1900 ) / ( 1,2 x 0,34 ) = 17,88 daN/mq
Soletta rampante 15 cm di spessore : ( 1 x 0,34 x 1,2 x 0,15 x 2500 ) / ( 1,2 x 0,34 ) = 375 daN/mq
Gradino riportato : ( 0,5 x 0,3 x 1,2 x 0,16 x 2500 ) / ( 1,2 x 0,34 ) = 176,47 daN/mq
Intonaco inferiore : ( 1 x 0,34 x 1,2 x 30 ) / ( 1,2 x 0,34 ) = 30 daN/mq
Sovraccarico : ( 1 x 0,34 x 1,2 x 400 ) / ( 1,2 x 0,34 ) = 400 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 729,76 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 0 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 729,76 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 400 daN/mq
scala_3
Pedata = 0,3 m
Alzata = 0,16 m
L = 0,34 m
Larghezza rampa = 1,25 m
Carichi riferiti alla proiezione orizzontale della rampa.
Scalino : ( 1 x 0,3 x 1,25 x 0,03 x 2700 ) / ( 1,25 x 0,3 ) = 81 daN/mq
Sottoscalino : ( 1 x 0,16 x 1,25 x 0,02 x 2700 ) / ( 1,25 x 0,3 ) = 28,8 daN/mq
Malta scalino : ( 1 x 0,3 x 1,25 x 0,02 x 1900 ) / ( 1,25 x 0,3 ) = 38 daN/mq
Malta sottoscalino : ( 1 x 0,16 x 1,25 x 0,02 x 1900 ) / ( 1,25 x 0,3 ) = 20,26 daN/mq
#Soletta rampante 15 cm di spessore : ( 1 x 0,34 x 1,25 x 0,15 x 2500 ) / ( 1,25 x 0,3 ) = 425 daN/mq
#Gradino riportato : ( 0,5 x 0,3 x 1,25 x 0,16 x 2500 ) / ( 1,25 x 0,3 ) = 200 daN/mq
Intonaco inferiore : ( 1 x 0,34 x 1,25 x 30 ) / ( 1,25 x 0,3 ) = 34 daN/mq
Sovraccarico : ( 1 x 0,34 x 1,25 x 400 ) / ( 1,25 x 0,3 ) = 453,33 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 827,06 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 625 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 202,06 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 453,33 daN/mq
scala_4
Pedata = 0,3 m
Alzata = 0,17 m
L = 0,34 m
Larghezza rampa = 1,3 m
Carichi riferiti alla lunghezza effettiva della rampa.
Scalino : ( 1 x 0,3 x 1,3 x 0,03 x 2700 ) / ( 1,3 x 0,34 ) = 70,47 daN/mq
Sottoscalino : ( 1 x 0,16 x 1,3 x 0,02 x 2700 ) / ( 1,3 x 0,34 ) = 25,05 daN/mq
Malta scalino : ( 1 x 0,3 x 1,3 x 0,02 x 1900 ) / ( 1,3 x 0,34 ) = 33,06 daN/mq
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Malta sottoscalino : ( 1 x 0,16 x 1,3 x 0,02 x 1900 ) / ( 1,3 x 0,34 ) = 17,63 daN/mq
Soletta rampante 15 cm di spessore : ( 1 x 0,34 x 1,3 x 0,15 x 2500 ) / ( 1,3 x 0,34 ) = 369,75 daN/mq
Gradino riportato : ( 0,5 x 0,3 x 1,3 x 0,16 x 2500 ) / ( 1,3 x 0,34 ) = 174,00 daN/mq
Intonaco inferiore : ( 1 x 0,34 x 1,3 x 30 ) / ( 1,3 x 0,34 ) = 29,58 daN/mq
Sovraccarico : ( 1 x 0,34 x 1,3 x 400 ) / ( 1,3 x 0,34 ) = 394,41 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 719,56 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 0 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 719,56 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 394,41 daN/mq
copertura_1
Angolo di inclinazione della copertura = 60 °
Carichi Permanenti e Variabili riferiti alla Proiezione Orizzontale
Carichi Permanenti e Variabili nel Riferimento GLOBALE
Manto in tegole : 1 x 1 x 1 x 60 x (1/cos(60°)) = 120 daN/mq
#Grossa orditura : 1 x 1 x 0,16 x 0,2 x 600 x (1/cos(60°)) = 38,4 daN/mq
Piccola orditura : 2 x 1 x 0,06 x 0,06 x 600 x (1/cos(60°)) = 8,64 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 167,04 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 38,4 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 128,64 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 0 daN/mq
TOTALE CARICO NEVE ( QCIL1 ) = 115,31 daN/mq
TOTALE CARICO VENTO ( ) = 0 daN/mq
copertura_2
Angolo di inclinazione della copertura = 19,29 °
Carichi Permanenti e Variabili riferiti alla Lunghezza Effettiva
Carichi Permanenti e Variabili nel Riferimento LOCALE
Manto in tegole : 1 x 1 x 1 x 60 x cos(19,29°) = 56,63 daN/mq
Grossa orditura : 1 x 1 x 0,16 x 0,2 x 600 x cos(19,29°) = 18,12 daN/mq
Piccola orditura : 2 x 1 x 0,06 x 0,06 x 600 x cos(19,29°) = 4,07 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 78,83 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 0 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 78,83 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 0 daN/mq
TOTALE CARICO NEVE ( QS12-f2 ) = 57,65 daN/mq
TOTALE CARICO VENTO ( ) = 0 daN/mq
copertura_3
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Angolo di inclinazione della copertura = 19,29 °
Carichi Permanenti e Variabili riferiti alla Proiezione Orizzontale
Carichi Permanenti e Variabili nel Riferimento LOCALE
Manto in tegole : 1 x 1 x 1 x 60 x (1/cos(19,29°)) x cos(19,29°) = 60 daN/mq
Grossa orditura : 1 x 1 x 0,16 x 0,2 x 600 x (1/cos(19,29°)) x cos(19,29°) = 19,2 daN/mq
Piccola orditura : 2 x 1 x 0,06 x 0,06 x 600 x (1/cos(19,29°)) x cos(19,29°) = 4,32 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 83,52 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 0 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 83,52 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 0 daN/mq
TOTALE CARICO NEVE ( QS12-f2 ) = 57,65 daN/mq
TOTALE CARICO VENTO ( ) = 0 daN/mq
copertura_4
Angolo di inclinazione della copertura = 23 °
Carichi Permanenti e Variabili riferiti alla Lunghezza Effettiva
Carichi Permanenti e Variabili nel Riferimento GLOBALE
Manto in tegole : 1 x 1 x 1 x 60 = 60 daN/mq
Grossa orditura : 1 x 1 x 0,16 x 0,2 x 600 = 19,2 daN/mq
Piccola orditura : 2 x 1 x 0,06 x 0,06 x 600 = 4,32 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 83,52 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 0 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 83,52 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 0 daN/mq
TOTALE CARICO NEVE ( ) = 0 daN/mq
TOTALE CARICO VENTO ( PME2 ) = -179,70 daN/mq
copertura_6
Angolo di inclinazione della copertura = 23 °
Carichi Permanenti e Variabili riferiti alla Lunghezza Effettiva
Carichi Permanenti e Variabili nel Riferimento LOCALE
Manto in tegole : 1 x 1 x 1 x 60 x cos(23°) = 55,23 daN/mq
Grossa orditura : 1 x 1 x 0,16 x 0,2 x 600 x cos(23°) = 17,67 daN/mq
Piccola orditura : 2 x 1 x 0,06 x 0,06 x 600 x cos(23°) = 3,97 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 76,88 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 0 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 76,88 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 0 daN/mq
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TOTALE CARICO NEVE ( ) = 0 daN/mq
TOTALE CARICO VENTO ( PME2 ) = -179,70 daN/mq
copertura_7
Angolo di inclinazione della copertura = 19,29 °
Carichi Permanenti e Variabili riferiti alla Lunghezza Effettiva
Carichi Permanenti e Variabili nel Riferimento GLOBALE
Manto in tegole : 1 x 1 x 1 x 60 = 60 daN/mq
Grossa orditura : 1 x 1 x 0,16 x 0,2 x 600 = 19,2 daN/mq
Piccola orditura : 2 x 1 x 0,06 x 0,06 x 600 = 4,32 daN/mq
Ciliegio : 600
Pioppo : 600
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 83,52 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 0 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 83,52 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 0 daN/mq
TOTALE CARICO NEVE ( ) = 0 daN/mq
TOTALE CARICO VENTO ( PME2 ) = -179,70 daN/mq
copertura_8
Angolo di inclinazione della copertura = 23 °
Carichi Permanenti e Variabili riferiti alla Lunghezza Effettiva
Carichi Permanenti e Variabili nel Riferimento GLOBALE
Manto in tegole : 1 x 1 x 1 x 60 = 60 daN/mq
Grossa orditura : 1 x 1 x 0,16 x 0,2 x 600 = 19,2 daN/mq
Piccola orditura : 2 x 1 x 0,06 x 0,06 x 600 = 4,32 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 83,52 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 0 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 83,52 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 0 daN/mq
TOTALE CARICO NEVE ( ) = 0 daN/mq
TOTALE CARICO VENTO ( PME2 ) = -179,70 daN/mq
copertura_9
Angolo di inclinazione della copertura = 23 °
Carichi Permanenti e Variabili riferiti alla Lunghezza Effettiva
Carichi Permanenti e Variabili nel Riferimento GLOBALE
Manto in tegole : 1 x 1 x 1 x 60 = 60 daN/mq
#Grossa orditura : 1 x 1 x 0,16 x 0,2 x 600 = 19,2 daN/mq
Piccola orditura : 2 x 1 x 0,06 x 0,06 x 600 = 4,32 daN/mq
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
pagina 27/80
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 83,52 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 19,2 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 64,32 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 0 daN/mq
TOTALE CARICO NEVE ( ) = 0 daN/mq
TOTALE CARICO VENTO ( PME2 ) = -179,70 daN/mq
copertura_10
Angolo di inclinazione della copertura = 23 °
Carichi Permanenti e Variabili riferiti alla Lunghezza Effettiva
Carichi Permanenti e Variabili nel Riferimento GLOBALE
Manto in tegole : 1 x 1 x 1 x 60 = 60 daN/mq
Grossa orditura : 1 x 1 x 0,16 x 0,2 x 600 = 19,2 daN/mq
Piccola orditura : 2 x 1 x 0,06 x 0,06 x 600 = 4,32 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 83,52 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 0 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 83,52 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 0 daN/mq
TOTALE CARICO NEVE ( ) = 0 daN/mq
TOTALE CARICO VENTO ( PME2 ) = -179,70 daN/mq
copertura_11
Angolo di inclinazione della copertura = 23 °
Carichi Permanenti e Variabili riferiti alla Lunghezza Effettiva
Carichi Permanenti e Variabili nel Riferimento GLOBALE
Manto in tegole : 1 x 1 x 1 x 60 = 60 daN/mq
Grossa orditura : 1 x 1 x 0,16 x 0,2 x 600 = 19,2 daN/mq
Piccola orditura : 2 x 1 x 0,06 x 0,06 x 600 = 4,32 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 83,52 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 0 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 83,52 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 0 daN/mq
TOTALE CARICO NEVE ( ) = 0 daN/mq
TOTALE CARICO VENTO ( PME2 ) = -179,70 daN/mq
copertura_12
Angolo di inclinazione della copertura = 23 °
Carichi Permanenti e Variabili riferiti alla Lunghezza Effettiva
Carichi Permanenti e Variabili nel Riferimento GLOBALE
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Manto in tegole : 1 x 1 x 1 x 60 = 60 daN/mq
Grossa orditura : 1 x 1 x 0,16 x 0,2 x 600 = 19,2 daN/mq
Piccola orditura : 2 x 1 x 0,06 x 0,06 x 600 = 4,32 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 83,52 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 0 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 83,52 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 0 daN/mq
TOTALE CARICO NEVE ( ) = 0 daN/mq
TOTALE CARICO VENTO ( PME2 ) = -179,70 daN/mq
copertura_13
Angolo di inclinazione della copertura = 23 °
Carichi Permanenti e Variabili riferiti alla Lunghezza Effettiva
Carichi Permanenti e Variabili nel Riferimento GLOBALE
Manto in tegole : 1 x 1 x 1 x 60 = 60 daN/mq
Grossa orditura : 1 x 1 x 0,16 x 0,2 x 600 = 19,2 daN/mq
Piccola orditura : 2 x 1 x 0,06 x 0,06 x 600 = 4,32 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 83,52 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 0 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 83,52 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 0 daN/mq
TOTALE CARICO NEVE ( ) = 0 daN/mq
TOTALE CARICO VENTO ( PME2 ) = -179,70 daN/mq
copertura_14
Angolo di inclinazione della copertura = 23 °
Carichi Permanenti e Variabili riferiti alla Lunghezza Effettiva
Carichi Permanenti e Variabili nel Riferimento GLOBALE
Manto in tegole : 1 x 1 x 1 x 60 = 60 daN/mq
Grossa orditura : 1 x 1 x 0,16 x 0,2 x 600 = 19,2 daN/mq
Piccola orditura : 2 x 1 x 0,06 x 0,06 x 600 = 4,32 daN/mq
_________________________________________________
TOTALE CARICHI PERMANENTI = 83,52 daN/mq
a) TOTALE CARICHI STRUTTURALI (G1)= 0 daN/mq
b) TOTALE CARICHI NON STRUTTURALI (G2)= 83,52 daN/mq
TOTALE CARICHI VARIABILI = 0 daN/mq
TOTALE CARICO NEVE ( QS11-f2 ) = 115,31 daN/mq
TOTALE CARICO VENTO ( PTETT2-f1 ) = 717,22 daN/mq
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AZIONI DI MATERIALI GRANULARI SU SILOS
Riferimenti Legislativi e Ipotesi di calcolo
Per il calcolo delle spinte esercitate da materiali granulari su pareti verticali e fondi piatti o tramogge di sili si fa
riferimento all'Eurocodice 1 - Basi di calcolo ed azioni sulle strutture - [Paragrafi 1-6].
La modellazione delle azioni di seguito riportate resta valida se si ritengono valide le seguenti ipotesi :
- la forma della sezione trasversale del silos è compresa tra le forme previste dall'EC1;
- le modalità di riempimento e la natura dei materiali insilati è tale da indurre solamente forze di inerzia e carichi di
collisione con le pareti trascurabili;
- il diametro massimo delle particelle del materiale insilato è non superiore a 0.30 dc;
- il materiale insilato è tale da fluire liberamente da eventuali luci di efflusso;
- l'eccentricità ei del materiale insilato, dovuta al riempimento, è minore di 0.25 dc;
- l'eccentricità eo del centro dello scarico è minore di 0.25 dc, e nessuna parte dello scarico si trova ad una distanza
maggiore di 0.3 dc dal centro piano nei silos a flusso piano e dalla linea centrale negli altri tipi di silos;
- se si usano dispositivi di scarico ( alimentatori, tubi interni, ecc.), il flusso del materiale è omogeneo e centrato nei
limiti di eccentricità innanzi citati;
- la linea di transizione si trova su un singolo piano orizzontale;
- sono rispettate le seguenti limitazioni geometriche :
h/dc < 10
h < 100 m
dc < 50 m
Definizioni
superficie equivalente : Superficie orizzontale che determini un volume di materiale immagazzinato uguale a quello
relativo alla superficie reale.
sezione a pareti verticali : Parte del silo o del serbatoio con pareti verticali
transizione : Curva piana di intersezione della tramoggia con la sezione a pareti verticali
Fondo piatto : Fondo di un silo con angolo di giacitura sull'orizzontale minore di 20°.
Tramoggia : Fondo di un silo con angolo di giacitura sull'orizzontale maggiore di 20°.
Silo snello : h/dc >= 1.5
Silo tozzo : h/dc <= 1.5
Silo circolare a pareti sottili : Silo con sezione trasversale circolare, senza irrigidimenti e con dc/t > 200
materiale fluidizzato : Materiale insilato iniettato con aria compressa, che cambia in maniera significativa il
comportamento del materiale;
Silo omogeneizzante : Silo contenente un materiale fluidizzato.
Silo ad alta velocità di riempimento : Silo per cui la quota della superficie equivalente in fase di riempimento cresce
con velocità superiore a 10 m/h
Modello di Flusso : Forma del materiale fluente nel silo quando il flusso sia stabilizzato
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Flusso a imbuto ( o di nucleo) : Modello di Flusso nel quale si determina un canale di materiale fluente in una zona
limitata al di sopra del foro di scarico, ed il materiale adiacente alla pareti rimane fisso.
Flusso di massa : Modello di Flusso nel quale, in fase di scarico, tutte le particelle sono mobilitate.
Geometria del Silos
h = 20 m
ho = 19 m
dc = 8 m
t = 25 mm
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lh = 4 m
ei = 0,2 m
eo = 0,35 m
Alfa = 25 °
h1 = 0 m
h2 = 0 m
Caratteristiche Meccaniche del materiale insilato
= Peso dell'unità di volume del materiale insilato
Ks,m = Valore medio del rapporto pressione orizzontale/pressione verticale
m = Valore medio del coefficiente di attrito di parete
Co = Coefficiente di massima amplificazione del carico di parete
Materiale insilato : cemento
= 1600 daN/mc
Ks,m = 0,5
m = 0,4
Co = 1,4
Schematizzazione del silos e valutazione del Modello di Flusso
Tenendo presente le definizioni innanzi riportate :
Silos a pareti verticali e tramoggia o fondo piatto in ACCIAIO
Silos SNELLO - EC1/Def.1.4.15.1
Silos a PARETE SOTTILE - secondo EC1/Def.1.4.15.3
Modalità Riempimento normale e materiale non fluidizzato
Svuotamento dal Basso ( flusso non nullo)
Silos con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
FLUSSO A IMBUTO
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Distribuzione delle spinte su sezioni a pareti verticali
Numero di sezioni di calcolo : 10
Cb = Coefficiente di massima amplificazione del carico di fondo
Ch = Coefficiente di massima amplificazione del carico orizzontale
Cw = Coefficiente di amplificazione dell'aderenza per attrito della parete
Pwf = Pressione di parete dovuta all'attrito dopo il riempimento
Pwf,s = Pressione di parete dovuta all'attrito dopo il riempimento, calcolata con il metodo semplificato
Phf = Pressione orizzontale di parete dopo il riempimento
Phf,s = Pressione orizzontale di parete dopo il riempimento, calcolata con il metodo semplificato
Pwe = Pressione di parete dovuta all'attrito in fase di scarico
Pwe,s = Pressione di parete dovuta all'attrito in fase di scarico, calcolata con il metodo semplificato
Phe = Pressione orizzontale di parete dovuta all'attrito in fase di scarico
Phe,s = Pressione orizzontale di parete dovuta all'attrito in fase di scarico, calcolata con il metodo semplificato
Pv = Pressione verticale dovuta al materiale insilato
Pp = Pressione a scacchiera per silos TOZZI
Pps = Pressione a scacchiera
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I carichi sulle pareti in fase di Riempimento/Svuotamento sono costituiti da una aliquota fissa e da una aliquota mobile
chiamata carico a scacchiera. Le sollecitazioni sulle strutture del silos vanno pertanto calcolate per la posizione più
sfavorevole del carico mobile. E' però consentito applicare il carico mobile a scacchiera a metà dell'altezza del silos ed
ed usando l'incremento percentuale degli sforzi di parete a quel livello per incrementare gli sforzi di parete in tutto il
silos. Per silos a parete sottile si può ritenere con buona approssimazione che la posizione più sfavorevole del carico a
scacchiera sia a metà altezza della parete.
Tenendo presente le definizioni innanzi riportate, si riporta di seguito la distribuzione delle pressioni per sezioni a
pareti verticali :
_______________________________
PRESSIONI PER SEZIONI A PARETI VERTICALI :
Carichi in fase di RIEMPIMENTO :
z = 1.9 m
Pwf(z) = 553.73 daN/mq
Phf(z) = 1384.32 daN/mq
Pv(z) = 2768.65 daN/mq
Pp(z) = 304.55 daN/mq
Dimensioni di tassello del carico a scacchiera :
s = 1.6 m
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
Pps(0) = 1688.87 daN/mq
Pps(10) = 1684.25 daN/mq
Pps(20) = 1670.51 daN/mq
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Pps(30) = 1648.07 daN/mq
Pps(40) = 1617.62 daN/mq
Pps(50) = 1580.08 daN/mq
Pps(60) = 1536.60 daN/mq
Pps(70) = 1488.48 daN/mq
Pps(80) = 1437.21 daN/mq
Pps(90) = 1384.32 daN/mq
Pps(100) = 1331.44 daN/mq
Pps(110) = 1280.16 daN/mq
Pps(120) = 1232.05 daN/mq
Pps(130) = 1188.56 daN/mq
Pps(140) = 1151.02 daN/mq
Pps(150) = 1120.57 daN/mq
Pps(160) = 1098.14 daN/mq
Pps(170) = 1084.40 daN/mq
Pps(180) = 1079.77 daN/mq
Pps(190) = 1084.40 daN/mq
Pps(200) = 1098.14 daN/mq
Pps(210) = 1120.57 daN/mq
Pps(220) = 1151.02 daN/mq
Pps(230) = 1188.56 daN/mq
Pps(240) = 1232.05 daN/mq
Pps(250) = 1280.16 daN/mq
Pps(260) = 1331.44 daN/mq
Pps(270) = 1384.32 daN/mq
Pps(280) = 1437.21 daN/mq
Pps(290) = 1488.48 daN/mq
Pps(300) = 1536.60 daN/mq
Pps(310) = 1580.08 daN/mq
Pps(320) = 1617.62 daN/mq
Pps(330) = 1648.07 daN/mq
Pps(340) = 1670.51 daN/mq
Pps(350) = 1684.25 daN/mq
Pps(360) = 1688.87 daN/mq
Carichi in fase di SVUOTAMENTO :
Phe(z)= 1938.05 daN/mq
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Pwe(z)= 609.10 daN/mq
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
Pps(0) = 2393.50 daN/mq
Pps(10) = 2386.58 daN/mq
Pps(20) = 2366.03 daN/mq
Pps(30) = 2332.48 daN/mq
Pps(40) = 2286.94 daN/mq
Pps(50) = 2230.81 daN/mq
Pps(60) = 2165.77 daN/mq
Pps(70) = 2093.82 daN/mq
Pps(80) = 2017.14 daN/mq
Pps(90) = 1938.05 daN/mq
Pps(100) = 1858.97 daN/mq
Pps(110) = 1782.28 daN/mq
Pps(120) = 1710.33 daN/mq
Pps(130) = 1645.30 daN/mq
Pps(140) = 1589.16 daN/mq
Pps(150) = 1543.63 daN/mq
Pps(160) = 1510.08 daN/mq
Pps(170) = 1489.53 daN/mq
Pps(180) = 1482.61 daN/mq
Pps(190) = 1489.53 daN/mq
Pps(200) = 1510.08 daN/mq
Pps(210) = 1543.63 daN/mq
Pps(220) = 1589.16 daN/mq
Pps(230) = 1645.30 daN/mq
Pps(240) = 1710.33 daN/mq
Pps(250) = 1782.28 daN/mq
Pps(260) = 1858.97 daN/mq
Pps(270) = 1938.05 daN/mq
Pps(280) = 2017.14 daN/mq
Pps(290) = 2093.82 daN/mq
Pps(300) = 2165.77 daN/mq
Pps(310) = 2230.81 daN/mq
Pps(320) = 2286.94 daN/mq
Pps(330) = 2332.48 daN/mq
Pps(340) = 2366.03 daN/mq
Pps(350) = 2386.58 daN/mq
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Pps(360) = 2393.50 daN/mq
_______________________________
PRESSIONI PER SEZIONI A PARETI VERTICALI :
Carichi in fase di RIEMPIMENTO :
z = 3.8 m
Pwf(z) = 1011.64 daN/mq
Phf(z) = 2529.10 daN/mq
Pv(z) = 5058.21 daN/mq
Pp(z) = 556.40 daN/mq
Dimensioni di tassello del carico a scacchiera :
s = 1.6 m
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
Pps(0) = 3085.51 daN/mq
Pps(10) = 3077.05 daN/mq
Pps(20) = 3051.95 daN/mq
Pps(30) = 3010.96 daN/mq
Pps(40) = 2955.33 daN/mq
Pps(50) = 2886.75 daN/mq
Pps(60) = 2807.31 daN/mq
Pps(70) = 2719.41 daN/mq
Pps(80) = 2625.72 daN/mq
Pps(90) = 2529.10 daN/mq
Pps(100) = 2432.49 daN/mq
Pps(110) = 2338.80 daN/mq
Pps(120) = 2250.90 daN/mq
Pps(130) = 2171.45 daN/mq
Pps(140) = 2102.87 daN/mq
Pps(150) = 2047.24 daN/mq
Pps(160) = 2006.26 daN/mq
Pps(170) = 1981.15 daN/mq
Pps(180) = 1972.70 daN/mq
Pps(190) = 1981.15 daN/mq
Pps(200) = 2006.26 daN/mq
Pps(210) = 2047.24 daN/mq
Pps(220) = 2102.87 daN/mq
Pps(230) = 2171.45 daN/mq
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Pps(240) = 2250.90 daN/mq
Pps(250) = 2338.80 daN/mq
Pps(260) = 2432.49 daN/mq
Pps(270) = 2529.10 daN/mq
Pps(280) = 2625.72 daN/mq
Pps(290) = 2719.41 daN/mq
Pps(300) = 2807.31 daN/mq
Pps(310) = 2886.75 daN/mq
Pps(320) = 2955.33 daN/mq
Pps(330) = 3010.96 daN/mq
Pps(340) = 3051.95 daN/mq
Pps(350) = 3077.05 daN/mq
Pps(360) = 3085.51 daN/mq
Carichi in fase di SVUOTAMENTO :
Phe(z)= 3540.75 daN/mq
Pwe(z)= 1112.80 daN/mq
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
Pps(0) = 4372.82 daN/mq
Pps(10) = 4360.18 daN/mq
Pps(20) = 4322.64 daN/mq
Pps(30) = 4261.35 daN/mq
Pps(40) = 4178.16 daN/mq
Pps(50) = 4075.60 daN/mq
Pps(60) = 3956.79 daN/mq
Pps(70) = 3825.33 daN/mq
Pps(80) = 3685.24 daN/mq
Pps(90) = 3540.75 daN/mq
Pps(100) = 3396.26 daN/mq
Pps(110) = 3256.16 daN/mq
Pps(120) = 3124.71 daN/mq
Pps(130) = 3005.90 daN/mq
Pps(140) = 2903.34 daN/mq
Pps(150) = 2820.15 daN/mq
Pps(160) = 2758.85 daN/mq
Pps(170) = 2721.31 daN/mq
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Pps(180) = 2708.67 daN/mq
Pps(190) = 2721.31 daN/mq
Pps(200) = 2758.85 daN/mq
Pps(210) = 2820.15 daN/mq
Pps(220) = 2903.34 daN/mq
Pps(230) = 3005.90 daN/mq
Pps(240) = 3124.71 daN/mq
Pps(250) = 3256.16 daN/mq
Pps(260) = 3396.26 daN/mq
Pps(270) = 3540.75 daN/mq
Pps(280) = 3685.24 daN/mq
Pps(290) = 3825.33 daN/mq
Pps(300) = 3956.79 daN/mq
Pps(310) = 4075.60 daN/mq
Pps(320) = 4178.16 daN/mq
Pps(330) = 4261.35 daN/mq
Pps(340) = 4322.64 daN/mq
Pps(350) = 4360.18 daN/mq
Pps(360) = 4372.82 daN/mq
_______________________________
PRESSIONI PER SEZIONI A PARETI VERTICALI :
Carichi in fase di RIEMPIMENTO :
z = 5.7 m
Pwf(z) = 1390.31 daN/mq
Phf(z) = 3475.79 daN/mq
Pv(z) = 6951.59 daN/mq
Pp(z) = 764.67 daN/mq
Dimensioni di tassello del carico a scacchiera :
s = 1.6 m
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
Pps(0) = 4240.47 daN/mq
Pps(10) = 4228.85 daN/mq
Pps(20) = 4194.35 daN/mq
Pps(30) = 4138.02 daN/mq
Pps(40) = 4061.57 daN/mq
Pps(50) = 3967.32 daN/mq
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Pps(60) = 3858.13 daN/mq
Pps(70) = 3737.33 daN/mq
Pps(80) = 3608.58 daN/mq
Pps(90) = 3475.79 daN/mq
Pps(100) = 3343.01 daN/mq
Pps(110) = 3214.26 daN/mq
Pps(120) = 3093.45 daN/mq
Pps(130) = 2984.27 daN/mq
Pps(140) = 2890.02 daN/mq
Pps(150) = 2813.56 daN/mq
Pps(160) = 2757.23 daN/mq
Pps(170) = 2722.73 daN/mq
Pps(180) = 2711.12 daN/mq
Pps(190) = 2722.73 daN/mq
Pps(200) = 2757.23 daN/mq
Pps(210) = 2813.56 daN/mq
Pps(220) = 2890.02 daN/mq
Pps(230) = 2984.27 daN/mq
Pps(240) = 3093.45 daN/mq
Pps(250) = 3214.26 daN/mq
Pps(260) = 3343.01 daN/mq
Pps(270) = 3475.79 daN/mq
Pps(280) = 3608.58 daN/mq
Pps(290) = 3737.33 daN/mq
Pps(300) = 3858.13 daN/mq
Pps(310) = 3967.32 daN/mq
Pps(320) = 4061.57 daN/mq
Pps(330) = 4138.02 daN/mq
Pps(340) = 4194.35 daN/mq
Pps(350) = 4228.85 daN/mq
Pps(360) = 4240.47 daN/mq
Carichi in fase di SVUOTAMENTO :
Phe(z)= 4866.11 daN/mq
Pwe(z)= 1529.35 daN/mq
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
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Pps(0) = 6009.65 daN/mq
Pps(10) = 5992.27 daN/mq
Pps(20) = 5940.68 daN/mq
Pps(30) = 5856.44 daN/mq
Pps(40) = 5742.11 daN/mq
Pps(50) = 5601.16 daN/mq
Pps(60) = 5437.88 daN/mq
Pps(70) = 5257.22 daN/mq
Pps(80) = 5064.68 daN/mq
Pps(90) = 4866.11 daN/mq
Pps(100) = 4667.54 daN/mq
Pps(110) = 4475.00 daN/mq
Pps(120) = 4294.34 daN/mq
Pps(130) = 4131.06 daN/mq
Pps(140) = 3990.11 daN/mq
Pps(150) = 3875.78 daN/mq
Pps(160) = 3791.54 daN/mq
Pps(170) = 3739.95 daN/mq
Pps(180) = 3722.57 daN/mq
Pps(190) = 3739.95 daN/mq
Pps(200) = 3791.54 daN/mq
Pps(210) = 3875.78 daN/mq
Pps(220) = 3990.11 daN/mq
Pps(230) = 4131.06 daN/mq
Pps(240) = 4294.34 daN/mq
Pps(250) = 4475.00 daN/mq
Pps(260) = 4667.54 daN/mq
Pps(270) = 4866.11 daN/mq
Pps(280) = 5064.68 daN/mq
Pps(290) = 5257.22 daN/mq
Pps(300) = 5437.88 daN/mq
Pps(310) = 5601.16 daN/mq
Pps(320) = 5742.11 daN/mq
Pps(330) = 5856.44 daN/mq
Pps(340) = 5940.68 daN/mq
Pps(350) = 5992.27 daN/mq
Pps(360) = 6009.65 daN/mq
_______________________________
PRESSIONI PER SEZIONI A PARETI VERTICALI :
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
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Carichi in fase di RIEMPIMENTO :
z = 7.6 m
Pwf(z) = 1703.46 daN/mq
Phf(z) = 4258.66 daN/mq
Pv(z) = 8517.33 daN/mq
Pp(z) = 936.90 daN/mq
Dimensioni di tassello del carico a scacchiera :
s = 1.6 m
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
Pps(0) = 5195.57 daN/mq
Pps(10) = 5181.34 daN/mq
Pps(20) = 5139.07 daN/mq
Pps(30) = 5070.05 daN/mq
Pps(40) = 4976.38 daN/mq
Pps(50) = 4860.90 daN/mq
Pps(60) = 4727.12 daN/mq
Pps(70) = 4579.10 daN/mq
Pps(80) = 4421.36 daN/mq
Pps(90) = 4258.66 daN/mq
Pps(100) = 4095.97 daN/mq
Pps(110) = 3938.22 daN/mq
Pps(120) = 3790.21 daN/mq
Pps(130) = 3656.43 daN/mq
Pps(140) = 3540.95 daN/mq
Pps(150) = 3447.28 daN/mq
Pps(160) = 3378.26 daN/mq
Pps(170) = 3335.99 daN/mq
Pps(180) = 3321.76 daN/mq
Pps(190) = 3335.99 daN/mq
Pps(200) = 3378.26 daN/mq
Pps(210) = 3447.28 daN/mq
Pps(220) = 3540.95 daN/mq
Pps(230) = 3656.43 daN/mq
Pps(240) = 3790.21 daN/mq
Pps(250) = 3938.22 daN/mq
Pps(260) = 4095.97 daN/mq
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
pagina 42/80
Pps(270) = 4258.66 daN/mq
Pps(280) = 4421.36 daN/mq
Pps(290) = 4579.10 daN/mq
Pps(300) = 4727.12 daN/mq
Pps(310) = 4860.90 daN/mq
Pps(320) = 4976.38 daN/mq
Pps(330) = 5070.05 daN/mq
Pps(340) = 5139.07 daN/mq
Pps(350) = 5181.34 daN/mq
Pps(360) = 5195.57 daN/mq
Carichi in fase di SVUOTAMENTO :
Phe(z)= 5962.13 daN/mq
Pwe(z)= 1873.81 daN/mq
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
Pps(0) = 7363.23 daN/mq
Pps(10) = 7341.95 daN/mq
Pps(20) = 7278.74 daN/mq
Pps(30) = 7175.52 daN/mq
Pps(40) = 7035.44 daN/mq
Pps(50) = 6862.74 daN/mq
Pps(60) = 6662.68 daN/mq
Pps(70) = 6441.34 daN/mq
Pps(80) = 6205.43 daN/mq
Pps(90) = 5962.13 daN/mq
Pps(100) = 5718.83 daN/mq
Pps(110) = 5482.93 daN/mq
Pps(120) = 5261.58 daN/mq
Pps(130) = 5061.52 daN/mq
Pps(140) = 4888.82 daN/mq
Pps(150) = 4748.74 daN/mq
Pps(160) = 4645.53 daN/mq
Pps(170) = 4582.31 daN/mq
Pps(180) = 4561.03 daN/mq
Pps(190) = 4582.31 daN/mq
Pps(200) = 4645.53 daN/mq
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
pagina 43/80
Pps(210) = 4748.74 daN/mq
Pps(220) = 4888.82 daN/mq
Pps(230) = 5061.52 daN/mq
Pps(240) = 5261.58 daN/mq
Pps(250) = 5482.93 daN/mq
Pps(260) = 5718.83 daN/mq
Pps(270) = 5962.13 daN/mq
Pps(280) = 6205.43 daN/mq
Pps(290) = 6441.34 daN/mq
Pps(300) = 6662.68 daN/mq
Pps(310) = 6862.74 daN/mq
Pps(320) = 7035.44 daN/mq
Pps(330) = 7175.52 daN/mq
Pps(340) = 7278.74 daN/mq
Pps(350) = 7341.95 daN/mq
Pps(360) = 7363.23 daN/mq
_______________________________
PRESSIONI PER SEZIONI A PARETI VERTICALI :
Carichi in fase di RIEMPIMENTO :
z = 9.5 m
Pwf(z) = 1962.42 daN/mq
Phf(z) = 4906.07 daN/mq
Pv(z) = 9812.14 daN/mq
Pp(z) = 1079.33 daN/mq
Dimensioni di tassello del carico a scacchiera :
s = 1.6 m
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
Pps(0) = 5985.40 daN/mq
Pps(10) = 5969.01 daN/mq
Pps(20) = 5920.31 daN/mq
Pps(30) = 5840.80 daN/mq
Pps(40) = 5732.89 daN/mq
Pps(50) = 5599.85 daN/mq
Pps(60) = 5445.73 daN/mq
Pps(70) = 5275.22 daN/mq
Pps(80) = 5093.49 daN/mq
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
pagina 44/80
Pps(90) = 4906.07 daN/mq
Pps(100) = 4718.64 daN/mq
Pps(110) = 4536.91 daN/mq
Pps(120) = 4366.40 daN/mq
Pps(130) = 4212.28 daN/mq
Pps(140) = 4079.25 daN/mq
Pps(150) = 3971.33 daN/mq
Pps(160) = 3891.82 daN/mq
Pps(170) = 3843.13 daN/mq
Pps(180) = 3826.73 daN/mq
Pps(190) = 3843.13 daN/mq
Pps(200) = 3891.82 daN/mq
Pps(210) = 3971.33 daN/mq
Pps(220) = 4079.25 daN/mq
Pps(230) = 4212.28 daN/mq
Pps(240) = 4366.40 daN/mq
Pps(250) = 4536.91 daN/mq
Pps(260) = 4718.64 daN/mq
Pps(270) = 4906.07 daN/mq
Pps(280) = 5093.49 daN/mq
Pps(290) = 5275.22 daN/mq
Pps(300) = 5445.73 daN/mq
Pps(310) = 5599.85 daN/mq
Pps(320) = 5732.89 daN/mq
Pps(330) = 5840.80 daN/mq
Pps(340) = 5920.31 daN/mq
Pps(350) = 5969.01 daN/mq
Pps(360) = 5985.40 daN/mq
Carichi in fase di SVUOTAMENTO :
Phe(z)= 6868.50 daN/mq
Pwe(z)= 2158.67 daN/mq
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
Pps(0) = 8482.59 daN/mq
Pps(10) = 8458.07 daN/mq
Pps(20) = 8385.25 daN/mq
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
pagina 45/80
Pps(30) = 8266.35 daN/mq
Pps(40) = 8104.97 daN/mq
Pps(50) = 7906.02 daN/mq
Pps(60) = 7675.54 daN/mq
Pps(70) = 7420.55 daN/mq
Pps(80) = 7148.78 daN/mq
Pps(90) = 6868.50 daN/mq
Pps(100) = 6588.21 daN/mq
Pps(110) = 6316.44 daN/mq
Pps(120) = 6061.45 daN/mq
Pps(130) = 5830.97 daN/mq
Pps(140) = 5632.03 daN/mq
Pps(150) = 5470.65 daN/mq
Pps(160) = 5351.74 daN/mq
Pps(170) = 5278.92 daN/mq
Pps(180) = 5254.40 daN/mq
Pps(190) = 5278.92 daN/mq
Pps(200) = 5351.74 daN/mq
Pps(210) = 5470.65 daN/mq
Pps(220) = 5632.03 daN/mq
Pps(230) = 5830.97 daN/mq
Pps(240) = 6061.45 daN/mq
Pps(250) = 6316.44 daN/mq
Pps(260) = 6588.21 daN/mq
Pps(270) = 6868.50 daN/mq
Pps(280) = 7148.78 daN/mq
Pps(290) = 7420.55 daN/mq
Pps(300) = 7675.54 daN/mq
Pps(310) = 7906.02 daN/mq
Pps(320) = 8104.97 daN/mq
Pps(330) = 8266.35 daN/mq
Pps(340) = 8385.25 daN/mq
Pps(350) = 8458.07 daN/mq
Pps(360) = 8482.59 daN/mq
_______________________________
PRESSIONI PER SEZIONI A PARETI VERTICALI :
Carichi in fase di RIEMPIMENTO :
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
pagina 46/80
z = 11.4 m
Pwf(z) = 2176.57 daN/mq
Phf(z) = 5441.44 daN/mq
Pv(z) = 10882.89 daN/mq
Pp(z) = 1197.11 daN/mq
Dimensioni di tassello del carico a scacchiera :
s = 1.6 m
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
Pps(0) = 6638.56 daN/mq
Pps(10) = 6620.37 daN/mq
Pps(20) = 6566.37 daN/mq
Pps(30) = 6478.18 daN/mq
Pps(40) = 6358.49 daN/mq
Pps(50) = 6210.94 daN/mq
Pps(60) = 6040.00 daN/mq
Pps(70) = 5850.88 daN/mq
Pps(80) = 5649.32 daN/mq
Pps(90) = 5441.44 daN/mq
Pps(100) = 5233.57 daN/mq
Pps(110) = 5032.00 daN/mq
Pps(120) = 4842.88 daN/mq
Pps(130) = 4671.95 daN/mq
Pps(140) = 4524.40 daN/mq
Pps(150) = 4404.71 daN/mq
Pps(160) = 4316.52 daN/mq
Pps(170) = 4262.51 daN/mq
Pps(180) = 4244.32 daN/mq
Pps(190) = 4262.51 daN/mq
Pps(200) = 4316.52 daN/mq
Pps(210) = 4404.71 daN/mq
Pps(220) = 4524.40 daN/mq
Pps(230) = 4671.95 daN/mq
Pps(240) = 4842.88 daN/mq
Pps(250) = 5032.00 daN/mq
Pps(260) = 5233.57 daN/mq
Pps(270) = 5441.44 daN/mq
Pps(280) = 5649.32 daN/mq
Pps(290) = 5850.88 daN/mq
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
pagina 47/80
Pps(300) = 6040.00 daN/mq
Pps(310) = 6210.94 daN/mq
Pps(320) = 6358.49 daN/mq
Pps(330) = 6478.18 daN/mq
Pps(340) = 6566.37 daN/mq
Pps(350) = 6620.37 daN/mq
Pps(360) = 6638.56 daN/mq
Carichi in fase di SVUOTAMENTO :
Phe(z)= 7618.02 daN/mq
Pwe(z)= 2394.23 daN/mq
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
Pps(0) = 9408.26 daN/mq
Pps(10) = 9381.06 daN/mq
Pps(20) = 9300.29 daN/mq
Pps(30) = 9168.41 daN/mq
Pps(40) = 8989.42 daN/mq
Pps(50) = 8768.76 daN/mq
Pps(60) = 8513.14 daN/mq
Pps(70) = 8230.32 daN/mq
Pps(80) = 7928.89 daN/mq
Pps(90) = 7618.02 daN/mq
Pps(100) = 7307.15 daN/mq
Pps(110) = 7005.73 daN/mq
Pps(120) = 6722.90 daN/mq
Pps(130) = 6467.28 daN/mq
Pps(140) = 6246.62 daN/mq
Pps(150) = 6067.63 daN/mq
Pps(160) = 5935.75 daN/mq
Pps(170) = 5854.98 daN/mq
Pps(180) = 5827.79 daN/mq
Pps(190) = 5854.98 daN/mq
Pps(200) = 5935.75 daN/mq
Pps(210) = 6067.63 daN/mq
Pps(220) = 6246.62 daN/mq
Pps(230) = 6467.28 daN/mq
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
pagina 48/80
Pps(240) = 6722.90 daN/mq
Pps(250) = 7005.73 daN/mq
Pps(260) = 7307.15 daN/mq
Pps(270) = 7618.02 daN/mq
Pps(280) = 7928.89 daN/mq
Pps(290) = 8230.32 daN/mq
Pps(300) = 8513.14 daN/mq
Pps(310) = 8768.76 daN/mq
Pps(320) = 8989.42 daN/mq
Pps(330) = 9168.41 daN/mq
Pps(340) = 9300.29 daN/mq
Pps(350) = 9381.06 daN/mq
Pps(360) = 9408.26 daN/mq
_______________________________
PRESSIONI PER SEZIONI A PARETI VERTICALI :
Carichi in fase di RIEMPIMENTO :
z = 13.3 m
Pwf(z) = 2353.67 daN/mq
Phf(z) = 5884.18 daN/mq
Pv(z) = 11768.36 daN/mq
Pp(z) = 1294.52 daN/mq
Dimensioni di tassello del carico a scacchiera :
s = 1.6 m
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
Pps(0) = 7178.70 daN/mq
Pps(10) = 7159.03 daN/mq
Pps(20) = 7100.63 daN/mq
Pps(30) = 7005.26 daN/mq
Pps(40) = 6875.84 daN/mq
Pps(50) = 6716.28 daN/mq
Pps(60) = 6531.44 daN/mq
Pps(70) = 6326.93 daN/mq
Pps(80) = 6108.97 daN/mq
Pps(90) = 5884.18 daN/mq
Pps(100) = 5659.39 daN/mq
Pps(110) = 5441.43 daN/mq
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
pagina 49/80
Pps(120) = 5236.92 daN/mq
Pps(130) = 5052.08 daN/mq
Pps(140) = 4892.52 daN/mq
Pps(150) = 4763.09 daN/mq
Pps(160) = 4667.73 daN/mq
Pps(170) = 4609.32 daN/mq
Pps(180) = 4589.66 daN/mq
Pps(190) = 4609.32 daN/mq
Pps(200) = 4667.73 daN/mq
Pps(210) = 4763.09 daN/mq
Pps(220) = 4892.52 daN/mq
Pps(230) = 5052.08 daN/mq
Pps(240) = 5236.92 daN/mq
Pps(250) = 5441.43 daN/mq
Pps(260) = 5659.39 daN/mq
Pps(270) = 5884.18 daN/mq
Pps(280) = 6108.97 daN/mq
Pps(290) = 6326.93 daN/mq
Pps(300) = 6531.44 daN/mq
Pps(310) = 6716.28 daN/mq
Pps(320) = 6875.84 daN/mq
Pps(330) = 7005.26 daN/mq
Pps(340) = 7100.63 daN/mq
Pps(350) = 7159.03 daN/mq
Pps(360) = 7178.70 daN/mq
Carichi in fase di SVUOTAMENTO :
Phe(z)= 8237.85 daN/mq
Pwe(z)= 2589.04 daN/mq
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
Pps(0) = 10173.75 daN/mq
Pps(10) = 10144.33 daN/mq
Pps(20) = 10057.00 daN/mq
Pps(30) = 9914.38 daN/mq
Pps(40) = 9720.83 daN/mq
Pps(50) = 9482.22 daN/mq
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Pps(60) = 9205.80 daN/mq
Pps(70) = 8899.97 daN/mq
Pps(80) = 8574.01 daN/mq
Pps(90) = 8237.85 daN/mq
Pps(100) = 7901.68 daN/mq
Pps(110) = 7575.73 daN/mq
Pps(120) = 7269.90 daN/mq
Pps(130) = 6993.48 daN/mq
Pps(140) = 6754.87 daN/mq
Pps(150) = 6561.31 daN/mq
Pps(160) = 6418.70 daN/mq
Pps(170) = 6331.36 daN/mq
Pps(180) = 6301.95 daN/mq
Pps(190) = 6331.36 daN/mq
Pps(200) = 6418.70 daN/mq
Pps(210) = 6561.31 daN/mq
Pps(220) = 6754.87 daN/mq
Pps(230) = 6993.48 daN/mq
Pps(240) = 7269.90 daN/mq
Pps(250) = 7575.73 daN/mq
Pps(260) = 7901.68 daN/mq
Pps(270) = 8237.85 daN/mq
Pps(280) = 8574.01 daN/mq
Pps(290) = 8899.97 daN/mq
Pps(300) = 9205.80 daN/mq
Pps(310) = 9482.22 daN/mq
Pps(320) = 9720.83 daN/mq
Pps(330) = 9914.38 daN/mq
Pps(340) = 10057.00 daN/mq
Pps(350) = 10144.33 daN/mq
Pps(360) = 10173.75 daN/mq
_______________________________
PRESSIONI PER SEZIONI A PARETI VERTICALI :
Carichi in fase di RIEMPIMENTO :
z = 15.2 m
Pwf(z) = 2500.12 daN/mq
Phf(z) = 6250.30 daN/mq
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Pv(z) = 12500.60 daN/mq
Pp(z) = 1375.06 daN/mq
Dimensioni di tassello del carico a scacchiera :
s = 1.6 m
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
Pps(0) = 7625.37 daN/mq
Pps(10) = 7604.48 daN/mq
Pps(20) = 7542.44 daN/mq
Pps(30) = 7441.14 daN/mq
Pps(40) = 7303.66 daN/mq
Pps(50) = 7134.18 daN/mq
Pps(60) = 6937.83 daN/mq
Pps(70) = 6720.60 daN/mq
Pps(80) = 6489.08 daN/mq
Pps(90) = 6250.30 daN/mq
Pps(100) = 6011.52 daN/mq
Pps(110) = 5780.00 daN/mq
Pps(120) = 5562.77 daN/mq
Pps(130) = 5366.42 daN/mq
Pps(140) = 5196.94 daN/mq
Pps(150) = 5059.46 daN/mq
Pps(160) = 4958.16 daN/mq
Pps(170) = 4896.12 daN/mq
Pps(180) = 4875.23 daN/mq
Pps(190) = 4896.12 daN/mq
Pps(200) = 4958.16 daN/mq
Pps(210) = 5059.46 daN/mq
Pps(220) = 5196.94 daN/mq
Pps(230) = 5366.42 daN/mq
Pps(240) = 5562.77 daN/mq
Pps(250) = 5780.00 daN/mq
Pps(260) = 6011.52 daN/mq
Pps(270) = 6250.30 daN/mq
Pps(280) = 6489.08 daN/mq
Pps(290) = 6720.60 daN/mq
Pps(300) = 6937.83 daN/mq
Pps(310) = 7134.18 daN/mq
Pps(320) = 7303.66 daN/mq
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Pps(330) = 7441.14 daN/mq
Pps(340) = 7542.44 daN/mq
Pps(350) = 7604.48 daN/mq
Pps(360) = 7625.37 daN/mq
Carichi in fase di SVUOTAMENTO :
Phe(z)= 8750.42 daN/mq
Pwe(z)= 2750.13 daN/mq
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
Pps(0) = 10806.77 daN/mq
Pps(10) = 10775.53 daN/mq
Pps(20) = 10682.76 daN/mq
Pps(30) = 10531.27 daN/mq
Pps(40) = 10325.68 daN/mq
Pps(50) = 10072.22 daN/mq
Pps(60) = 9778.60 daN/mq
Pps(70) = 9453.74 daN/mq
Pps(80) = 9107.50 daN/mq
Pps(90) = 8750.42 daN/mq
Pps(100) = 8393.34 daN/mq
Pps(110) = 8047.11 daN/mq
Pps(120) = 7722.25 daN/mq
Pps(130) = 7428.63 daN/mq
Pps(140) = 7175.17 daN/mq
Pps(150) = 6969.57 daN/mq
Pps(160) = 6818.08 daN/mq
Pps(170) = 6725.31 daN/mq
Pps(180) = 6694.07 daN/mq
Pps(190) = 6725.31 daN/mq
Pps(200) = 6818.08 daN/mq
Pps(210) = 6969.57 daN/mq
Pps(220) = 7175.17 daN/mq
Pps(230) = 7428.63 daN/mq
Pps(240) = 7722.25 daN/mq
Pps(250) = 8047.11 daN/mq
Pps(260) = 8393.34 daN/mq
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
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Pps(270) = 8750.42 daN/mq
Pps(280) = 9107.50 daN/mq
Pps(290) = 9453.74 daN/mq
Pps(300) = 9778.60 daN/mq
Pps(310) = 10072.22 daN/mq
Pps(320) = 10325.68 daN/mq
Pps(330) = 10531.27 daN/mq
Pps(340) = 10682.76 daN/mq
Pps(350) = 10775.53 daN/mq
Pps(360) = 10806.77 daN/mq
_______________________________
PRESSIONI PER SEZIONI A PARETI VERTICALI :
Carichi in fase di RIEMPIMENTO :
z = 17.1 m
Pwf(z) = 2621.22 daN/mq
Phf(z) = 6553.07 daN/mq
Pv(z) = 13106.14 daN/mq
Pp(z) = 1441.67 daN/mq
Dimensioni di tassello del carico a scacchiera :
s = 1.6 m
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
Pps(0) = 7994.74 daN/mq
Pps(10) = 7972.84 daN/mq
Pps(20) = 7907.80 daN/mq
Pps(30) = 7801.60 daN/mq
Pps(40) = 7657.46 daN/mq
Pps(50) = 7479.76 daN/mq
Pps(60) = 7273.91 daN/mq
Pps(70) = 7046.15 daN/mq
Pps(80) = 6803.41 daN/mq
Pps(90) = 6553.07 daN/mq
Pps(100) = 6302.72 daN/mq
Pps(110) = 6059.99 daN/mq
Pps(120) = 5832.23 daN/mq
Pps(130) = 5626.38 daN/mq
Pps(140) = 5448.68 daN/mq
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Pps(150) = 5304.54 daN/mq
Pps(160) = 5198.34 daN/mq
Pps(170) = 5133.29 daN/mq
Pps(180) = 5111.39 daN/mq
Pps(190) = 5133.29 daN/mq
Pps(200) = 5198.34 daN/mq
Pps(210) = 5304.54 daN/mq
Pps(220) = 5448.68 daN/mq
Pps(230) = 5626.38 daN/mq
Pps(240) = 5832.23 daN/mq
Pps(250) = 6059.99 daN/mq
Pps(260) = 6302.72 daN/mq
Pps(270) = 6553.07 daN/mq
Pps(280) = 6803.41 daN/mq
Pps(290) = 7046.15 daN/mq
Pps(300) = 7273.91 daN/mq
Pps(310) = 7479.76 daN/mq
Pps(320) = 7657.46 daN/mq
Pps(330) = 7801.60 daN/mq
Pps(340) = 7907.80 daN/mq
Pps(350) = 7972.84 daN/mq
Pps(360) = 7994.74 daN/mq
Carichi in fase di SVUOTAMENTO :
Phe(z)= 9174.30 daN/mq
Pwe(z)= 2883.35 daN/mq
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
Pps(0) = 11330.26 daN/mq
Pps(10) = 11297.51 daN/mq
Pps(20) = 11200.24 daN/mq
Pps(30) = 11041.42 daN/mq
Pps(40) = 10825.86 daN/mq
Pps(50) = 10560.12 daN/mq
Pps(60) = 10252.28 daN/mq
Pps(70) = 9911.68 daN/mq
Pps(80) = 9548.68 daN/mq
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
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Pps(90) = 9174.30 daN/mq
Pps(100) = 8799.92 daN/mq
Pps(110) = 8436.92 daN/mq
Pps(120) = 8096.32 daN/mq
Pps(130) = 7788.47 daN/mq
Pps(140) = 7522.74 daN/mq
Pps(150) = 7307.18 daN/mq
Pps(160) = 7148.36 daN/mq
Pps(170) = 7051.09 daN/mq
Pps(180) = 7018.34 daN/mq
Pps(190) = 7051.09 daN/mq
Pps(200) = 7148.36 daN/mq
Pps(210) = 7307.18 daN/mq
Pps(220) = 7522.74 daN/mq
Pps(230) = 7788.47 daN/mq
Pps(240) = 8096.32 daN/mq
Pps(250) = 8436.92 daN/mq
Pps(260) = 8799.92 daN/mq
Pps(270) = 9174.30 daN/mq
Pps(280) = 9548.68 daN/mq
Pps(290) = 9911.68 daN/mq
Pps(300) = 10252.28 daN/mq
Pps(310) = 10560.12 daN/mq
Pps(320) = 10825.86 daN/mq
Pps(330) = 11041.42 daN/mq
Pps(340) = 11200.24 daN/mq
Pps(350) = 11297.51 daN/mq
Pps(360) = 11330.26 daN/mq
_______________________________
PRESSIONI PER SEZIONI A PARETI VERTICALI :
Carichi in fase di RIEMPIMENTO :
z = 19 m
Pwf(z) = 2721.38 daN/mq
Phf(z) = 6803.45 daN/mq
Pv(z) = 13606.90 daN/mq
Pp(z) = 1496.75 daN/mq
Dimensioni di tassello del carico a scacchiera :
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
pagina 56/80
s = 1.6 m
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
Pps(0) = 8300.21 daN/mq
Pps(10) = 8277.47 daN/mq
Pps(20) = 8209.94 daN/mq
Pps(30) = 8099.68 daN/mq
Pps(40) = 7950.03 daN/mq
Pps(50) = 7765.54 daN/mq
Pps(60) = 7551.83 daN/mq
Pps(70) = 7315.37 daN/mq
Pps(80) = 7063.36 daN/mq
Pps(90) = 6803.45 daN/mq
Pps(100) = 6543.54 daN/mq
Pps(110) = 6291.52 daN/mq
Pps(120) = 6055.07 daN/mq
Pps(130) = 5841.35 daN/mq
Pps(140) = 5656.86 daN/mq
Pps(150) = 5507.21 daN/mq
Pps(160) = 5396.95 daN/mq
Pps(170) = 5329.43 daN/mq
Pps(180) = 5306.69 daN/mq
Pps(190) = 5329.43 daN/mq
Pps(200) = 5396.95 daN/mq
Pps(210) = 5507.21 daN/mq
Pps(220) = 5656.86 daN/mq
Pps(230) = 5841.35 daN/mq
Pps(240) = 6055.07 daN/mq
Pps(250) = 6291.52 daN/mq
Pps(260) = 6543.54 daN/mq
Pps(270) = 6803.45 daN/mq
Pps(280) = 7063.36 daN/mq
Pps(290) = 7315.37 daN/mq
Pps(300) = 7551.83 daN/mq
Pps(310) = 7765.54 daN/mq
Pps(320) = 7950.03 daN/mq
Pps(330) = 8099.68 daN/mq
Pps(340) = 8209.94 daN/mq
Pps(350) = 8277.47 daN/mq
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
pagina 57/80
Pps(360) = 8300.21 daN/mq
Carichi in fase di SVUOTAMENTO :
Phe(z)= 9524.83 daN/mq
Pwe(z)= 2993.51 daN/mq
Pressioni alla quota Z ( Fisso + Scacchiera) al variare dell'angolo teta per SILOS SNELLO A PARETE SOTTILE ed a sezione
trasversale CIRCOLARE :
Pps(0) = 11763.16 daN/mq
Pps(10) = 11729.16 daN/mq
Pps(20) = 11628.17 daN/mq
Pps(30) = 11463.28 daN/mq
Pps(40) = 11239.49 daN/mq
Pps(50) = 10963.60 daN/mq
Pps(60) = 10643.99 daN/mq
Pps(70) = 10290.38 daN/mq
Pps(80) = 9913.51 daN/mq
Pps(90) = 9524.83 daN/mq
Pps(100) = 9136.14 daN/mq
Pps(110) = 8759.27 daN/mq
Pps(120) = 8405.66 daN/mq
Pps(130) = 8086.05 daN/mq
Pps(140) = 7810.16 daN/mq
Pps(150) = 7586.37 daN/mq
Pps(160) = 7421.48 daN/mq
Pps(170) = 7320.50 daN/mq
Pps(180) = 7286.49 daN/mq
Pps(190) = 7320.50 daN/mq
Pps(200) = 7421.48 daN/mq
Pps(210) = 7586.37 daN/mq
Pps(220) = 7810.16 daN/mq
Pps(230) = 8086.05 daN/mq
Pps(240) = 8405.66 daN/mq
Pps(250) = 8759.27 daN/mq
Pps(260) = 9136.14 daN/mq
Pps(270) = 9524.83 daN/mq
Pps(280) = 9913.51 daN/mq
Pps(290) = 10290.38 daN/mq
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
pagina 58/80
Pps(300) = 10643.99 daN/mq
Pps(310) = 10963.60 daN/mq
Pps(320) = 11239.49 daN/mq
Pps(330) = 11463.28 daN/mq
Pps(340) = 11628.17 daN/mq
Pps(350) = 11729.16 daN/mq
Pps(360) = 11763.16 daN/mq
Distribuzione delle spinte su Fondi Piatti/Tramogge
Numero di sezioni di calcolo : 20
Pn = Pressione normale alle pareti della tramoggia
Pt = Pressione tangenziale alle pareti della tramoggia
Pvf = Pressione verticale alle pareti della tramoggia dopo il riempimento
Pvf,sq = Pressione verticale alle pareti della tramoggia dopo il riempimento per silos tozzi
Ps = Pressione di contraccolpo
Tenendo presente le definizioni innanzi riportate, si riporta di seguito la distribuzione delle pressioni per Fondi
Piatti/Tramogge :
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
X = 0.2 m
Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 14888.98 daN/mq
Pt = 5955.59 daN/mq
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
pagina 59/80
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
Pn = 14888.98 daN/mq
Pt = 5955.59 daN/mq
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
X = 0.4 m
Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 15010.50 daN/mq
Pt = 6004.20 daN/mq
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
Pn = 15010.50 daN/mq
Pt = 6004.20 daN/mq
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
X = 0.6 m
Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 15132.01 daN/mq
Pt = 6052.80 daN/mq
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
Pn = 15132.01 daN/mq
Pt = 6052.80 daN/mq
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
X = 0.8 m
Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 15253.53 daN/mq
Pt = 6101.41 daN/mq
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
Pn = 15253.53 daN/mq
Pt = 6101.41 daN/mq
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
pagina 60/80
X = 1 m
Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 15375.04 daN/mq
Pt = 6150.01 daN/mq
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
Pn = 15375.04 daN/mq
Pt = 6150.01 daN/mq
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
X = 1.2 m
Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 15496.55 daN/mq
Pt = 6198.62 daN/mq
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
Pn = 15496.55 daN/mq
Pt = 6198.62 daN/mq
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
X = 1.4 m
Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 15618.07 daN/mq
Pt = 6247.22 daN/mq
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
Pn = 15618.07 daN/mq
Pt = 6247.22 daN/mq
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
X = 1.6 m
Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 15739.58 daN/mq
Pt = 6295.83 daN/mq
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
pagina 61/80
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
Pn = 15739.58 daN/mq
Pt = 6295.83 daN/mq
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
X = 1.8 m
Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 15861.10 daN/mq
Pt = 6344.44 daN/mq
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
Pn = 15861.10 daN/mq
Pt = 6344.44 daN/mq
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
X = 2 m
Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 15982.61 daN/mq
Pt = 6393.04 daN/mq
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
Pn = 15982.61 daN/mq
Pt = 6393.04 daN/mq
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
X = 2.2 m
Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 16104.12 daN/mq
Pt = 6441.65 daN/mq
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
Pn = 16104.12 daN/mq
Pt = 6441.65 daN/mq
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
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X = 2.4 m
Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 16225.64 daN/mq
Pt = 6490.25 daN/mq
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
Pn = 16225.64 daN/mq
Pt = 6490.25 daN/mq
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
X = 2.6 m
Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 16347.15 daN/mq
Pt = 6538.86 daN/mq
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
Pn = 16347.15 daN/mq
Pt = 6538.86 daN/mq
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
X = 2.8 m
Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 16468.66 daN/mq
Pt = 6587.46 daN/mq
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
Pn = 16468.66 daN/mq
Pt = 6587.46 daN/mq
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
X = 3 m
Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 16590.18 daN/mq
Pt = 6636.07 daN/mq
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
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Pn = 16590.18 daN/mq
Pt = 6636.07 daN/mq
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
X = 3.2 m
Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 16711.69 daN/mq
Pt = 6684.67 daN/mq
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
Pn = 16711.69 daN/mq
Pt = 6684.67 daN/mq
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
X = 3.4 m
Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 16833.21 daN/mq
Pt = 6733.28 daN/mq
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
Pn = 16833.21 daN/mq
Pt = 6733.28 daN/mq
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
X = 3.6 m
Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 16954.72 daN/mq
Pt = 6781.89 daN/mq
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
Pn = 16954.72 daN/mq
Pt = 6781.89 daN/mq
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
X = 3.8 m
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Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 17076.23 daN/mq
Pt = 6830.49 daN/mq
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
Pn = 17076.23 daN/mq
Pt = 6830.49 daN/mq
_______________________________
Silos SNELLO con TRAMOGGIA - secondo EC1/Def.1.4.8
X = 4 m
Pressione Verticale in fase di CARICO :
Pn = 17197.75 daN/mq
Pt = 6879.10 daN/mq
Pressione Verticale in fase di SCARICO :
Pn = 17197.75 daN/mq
Pt = 6879.10 daN/mq
SPINTE E PRESSIONI DELLE TERRE SU PARETI DI PIANI SEMINTERRATI
parete_NORD: Geometria Parete,Terrapieno,Ipotesi di calcolo e Spinte
Geometria della parete :
ht = Altezza totale terreno a monte della parete dal piede
h = Altezza della parete dal piede
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hf = Altezza della falda dal piede della parete
alfa = Angolo di inclinazione sulla verticale paramento esterno della parete
delta = Angolo di attrito terra-muro
Teta = Angolo inclinazione terrrapieno a monte sull'orizzontale
q = Sovraccarico sul terrapieno a monte
ht = 3,5 m
h = 3,5 m
hf = 0 m
alfa = 2 °
delta = 23,33 °
Teta = 23 °
q = 250 daN/mq
Caratteristiche Terrapieno a monte parete :
Terreno a monte = Ghiaia asciutta
Peso unità di volume = 1800 daN/mc
Peso unità di volume saturo = 2000 daN/mc
Angolo di Attrito = 35 °
Coesione = 0 daN/cmq
Coesione non drenata = 0 daN/cmq
Grado di Preconsolidazione [OCR] = 0
Parametri definizione accelerazioni sismiche [NTC/2008]+[Eurocodice 8/Parte 5/Appendice E] :
Accelerazione orizzontale massima attesa al sito = 0,22 g
Coefficiente Amplificazione Stratigrafica [Ss] = 1,39
Coefficiente Riduzione m = 0,31
Coefficiente Amplificazione Topografica [St] = 1,2
Rapporto Intensità Sismica Orizzontale/Verticale = 0,5
Ipotesi di calcolo spinte e pressioni sulla parete :
Terreno in Stato Attivo
Spinta e pressioni statiche valutate in condizioni di Spinta Attiva [Rankine - Coulomb]
Falda a monte assente
Pressioni e Spinta Sismica secondo formula di Mononobe-Okabe - [NTC/2008]+[Eurocodice 8/Parte 5/Appendice E]
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.1153
Kv = 0.0577
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
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Tetas = 6.97 °
SPINTA STATICA SULLA PARETE :
K = 0.366
Spinta_STAT= 4357.30 daN
Spinta_STATorizz= 3938.38 daN
Spinta_STATvert= 1864.19 daN
Punto di appl. spinta statica dal piede della parete : 1.20 m
SPINTA SISMICA SULLA PARETE :
Spinta_SISM= 1235.69 daN
Spinta_SISMorizz= 1116.89 daN
Spinta_SISMvert= 528.66 daN
Punto di appl. spinta sismica dal piede della parete : 1.18 m
Distribuzione Pressioni sulla parete :
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 0 m
Sigma_STATorizz= 81.61 daN/mq
Sigma_STATvert= 38.63 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.1153
Kv = 0.0577
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 6.97 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 0 m
Sigma_S= 12.13 daN/mq
Sigma_Sorizz= 10.96 daN/mq
Sigma_Svert= 5.19 daN/mq
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 0.35 m
Sigma_STATorizz= 290.34 daN/mq
Sigma_STATvert= 137.43 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.1153
Kv = 0.0577
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 6.97 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 0.35 m
Sigma_S= 80.31 daN/mq
Sigma_Sorizz= 72.59 daN/mq
Sigma_Svert= 34.36 daN/mq
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PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 0.7 m
Sigma_STATorizz= 499.07 daN/mq
Sigma_STATvert= 236.23 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.1153
Kv = 0.0577
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 6.97 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 0.7 m
Sigma_S= 148.50 daN/mq
Sigma_Sorizz= 134.22 daN/mq
Sigma_Svert= 63.53 daN/mq
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 1.05 m
Sigma_STATorizz= 707.79 daN/mq
Sigma_STATvert= 335.02 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.1153
Kv = 0.0577
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 6.97 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 1.05 m
Sigma_S= 216.68 daN/mq
Sigma_Sorizz= 195.85 daN/mq
Sigma_Svert= 92.70 daN/mq
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 1.4 m
Sigma_STATorizz= 916.52 daN/mq
Sigma_STATvert= 433.82 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.1153
Kv = 0.0577
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 6.97 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 1.4 m
Sigma_S= 284.87 daN/mq
Sigma_Sorizz= 257.48 daN/mq
Sigma_Svert= 121.87 daN/mq
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 1.75 m
Sigma_STATorizz= 1125.25 daN/mq
Sigma_STATvert= 532.62 daN/mq
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
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Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.1153
Kv = 0.0577
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 6.97 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 1.75 m
Sigma_S= 353.05 daN/mq
Sigma_Sorizz= 319.11 daN/mq
Sigma_Svert= 151.04 daN/mq
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 2.1 m
Sigma_STATorizz= 1333.98 daN/mq
Sigma_STATvert= 631.42 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.1153
Kv = 0.0577
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 6.97 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 2.1 m
Sigma_S= 421.24 daN/mq
Sigma_Sorizz= 380.74 daN/mq
Sigma_Svert= 180.21 daN/mq
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 2.45 m
Sigma_STATorizz= 1542.70 daN/mq
Sigma_STATvert= 730.22 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.1153
Kv = 0.0577
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 6.97 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 2.45 m
Sigma_S= 489.42 daN/mq
Sigma_Sorizz= 442.37 daN/mq
Sigma_Svert= 209.39 daN/mq
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 2.8 m
Sigma_STATorizz= 1751.43 daN/mq
Sigma_STATvert= 829.02 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.1153
Kv = 0.0577
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
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Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 6.97 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 2.8 m
Sigma_S= 557.61 daN/mq
Sigma_Sorizz= 504.00 daN/mq
Sigma_Svert= 238.56 daN/mq
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 3.15 m
Sigma_STATorizz= 1960.16 daN/mq
Sigma_STATvert= 927.82 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.1153
Kv = 0.0577
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 6.97 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 3.15 m
Sigma_S= 625.79 daN/mq
Sigma_Sorizz= 565.63 daN/mq
Sigma_Svert= 267.73 daN/mq
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 3.5 m
Sigma_STATorizz= 2168.88 daN/mq
Sigma_STATvert= 1026.61 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.1153
Kv = 0.0577
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 6.97 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 3.5 m
Sigma_S= 693.98 daN/mq
Sigma_Sorizz= 627.25 daN/mq
Sigma_Svert= 296.90 daN/mq
parete_EST: Geometria Parete,Terrapieno,Ipotesi di calcolo e Spinte
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Geometria della parete :
ht = Altezza totale terreno a monte della parete dal piede
h = Altezza della parete dal piede
hf = Altezza della falda dal piede della parete
alfa = Angolo di inclinazione sulla verticale paramento esterno della parete
delta = Angolo di attrito terra-muro
Teta = Angolo inclinazione terrrapieno a monte sull'orizzontale
q = Sovraccarico sul terrapieno a monte
ht = 2,5 m
h = 3,5 m
hf = 2,5 m
alfa = 2 °
delta = 23,33 °
Teta = 15 °
q = 250 daN/mq
Caratteristiche Terrapieno a monte parete :
Terreno a monte = Argilla sabbiosa
Peso unità di volume = 1800 daN/mc
Peso unità di volume saturo = 2200 daN/mc
Angolo di Attrito = 22 °
Coesione = 0,2 daN/cmq
Coesione non drenata = 0,2 daN/cmq
Grado di Preconsolidazione [OCR] = 0
Parametri definizione accelerazioni sismiche [NTC/2008]+[Eurocodice 8/Parte 5/Appendice E] :
Accelerazione orizzontale massima attesa al sito = 0,06 g
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
pagina 71/80
Coefficiente Amplificazione Stratigrafica [Ss] = 1,5
Coefficiente Riduzione m = 1
Coefficiente Amplificazione Topografica [St] = 1,2
Rapporto Intensità Sismica Orizzontale/Verticale = 0,5
Ipotesi di calcolo spinte e pressioni sulla parete :
Spostamento della parete controterra nullo per la presenza del vincolo di testa.
Spinta e pressioni statiche valutate in condizioni litostatiche e trascurando la valutazione degli effetti del
procedimento di costipamento su Ko
Falda a monte presente e a piano campagna
Pressioni e Spinta Sismica secondo formula di Mononobe-Okabe - [NTC/2008]+[Eurocodice 8/Parte 5/Appendice E]
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.11
Kv = 0.05
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 12.63 °
SPINTA STATICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA ) SULLA PARETE - [condizioni non drenate] :
Ko = 1
Spinta_STAT= 6997.59 daN
Spinta_STATorizz= 6997.59 daN
Spinta_STATvert= 1875 daN
Punto di appl. spinta statica dal piede della parete : 0.52 m
SPINTA SISMICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA) - [condizioni non drenate] SULLA PARETE :
Spinta_SISM= 1584 daN
Spinta_SISMorizz= 1584 daN
Spinta_SISMvert= 0 daN
Punto di appl. spinta sismica dal piede della parete : 1.25 m
Distribuzione Pressioni sulla parete :
PRESSIONE STATICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA)- [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 0 m
Sigma_STATorizz= 0 daN/mq
Sigma_STATvert= 0 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.11
Kv = 0.05
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
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Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 12.63 °
PRESSIONE SISMICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA) - [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 0 m
Sigma_S= 0 daN/mq
Sigma_Sorizz= 0 daN/mq
Sigma_Svert= 0 daN/mq
PRESSIONE STATICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA)- [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 0.35 m
Sigma_STATorizz= 0 daN/mq
Sigma_STATvert= 0 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.11
Kv = 0.05
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 12.63 °
PRESSIONE SISMICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA) - [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 0.35 m
Sigma_S= 0 daN/mq
Sigma_Sorizz= 0 daN/mq
Sigma_Svert= 0 daN/mq
PRESSIONE STATICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA)- [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 0.7 m
Sigma_STATorizz= 0 daN/mq
Sigma_STATvert= 0 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.11
Kv = 0.05
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 12.63 °
PRESSIONE SISMICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA) - [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 0.7 m
Sigma_S= 0 daN/mq
Sigma_Sorizz= 0 daN/mq
Sigma_Svert= 0 daN/mq
PRESSIONE STATICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA)- [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 1.05 m
Sigma_STATorizz= 335.88 daN/mq
Sigma_STATvert= 90 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.11
Kv = 0.05
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 12.63 °
PRESSIONE SISMICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA) - [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 1.05 m
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
pagina 73/80
Sigma_S= 633.6 daN/mq
Sigma_Sorizz= 633.6 daN/mq
Sigma_Svert= 0 daN/mq
PRESSIONE STATICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA)- [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 1.4 m
Sigma_STATorizz= 1054.30 daN/mq
Sigma_STATvert= 282.5 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.11
Kv = 0.05
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 12.63 °
PRESSIONE SISMICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA) - [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 1.4 m
Sigma_S= 633.6 daN/mq
Sigma_Sorizz= 633.6 daN/mq
Sigma_Svert= 0 daN/mq
PRESSIONE STATICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA)- [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 1.75 m
Sigma_STATorizz= 1772.72 daN/mq
Sigma_STATvert= 475 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.11
Kv = 0.05
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 12.63 °
PRESSIONE SISMICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA) - [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 1.75 m
Sigma_S= 633.6 daN/mq
Sigma_Sorizz= 633.6 daN/mq
Sigma_Svert= 0 daN/mq
PRESSIONE STATICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA)- [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 2.1 m
Sigma_STATorizz= 2491.14 daN/mq
Sigma_STATvert= 667.5 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.11
Kv = 0.05
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 12.63 °
PRESSIONE SISMICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA) - [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 2.1 m
Sigma_S= 633.6 daN/mq
Sigma_Sorizz= 633.6 daN/mq
Sigma_Svert= 0 daN/mq
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
pagina 74/80
PRESSIONE STATICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA)- [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 2.45 m
Sigma_STATorizz= 3209.56 daN/mq
Sigma_STATvert= 860 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.11
Kv = 0.05
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 12.63 °
PRESSIONE SISMICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA) - [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 2.45 m
Sigma_S= 633.6 daN/mq
Sigma_Sorizz= 633.6 daN/mq
Sigma_Svert= 0 daN/mq
PRESSIONE STATICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA)- [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 2.8 m
Sigma_STATorizz= 3927.98 daN/mq
Sigma_STATvert= 1052.5 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.11
Kv = 0.05
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 12.63 °
PRESSIONE SISMICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA) - [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 2.8 m
Sigma_S= 633.6 daN/mq
Sigma_Sorizz= 633.6 daN/mq
Sigma_Svert= 0 daN/mq
PRESSIONE STATICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA)- [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 3.15 m
Sigma_STATorizz= 4646.40 daN/mq
Sigma_STATvert= 1245 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.11
Kv = 0.05
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 12.63 °
PRESSIONE SISMICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA) - [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 3.15 m
Sigma_S= 633.6 daN/mq
Sigma_Sorizz= 633.6 daN/mq
Sigma_Svert= 0 daN/mq
PRESSIONE STATICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA)- [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 3.5 m
Sigma_STATorizz= 5364.82 daN/mq
Sigma_STATvert= 1437.5 daN/mq
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Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.11
Kv = 0.05
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 12.63 °
PRESSIONE SISMICA TOTALE ( EFFICACE + NEUTRA) - [condizioni non drenate] SULLA PARETE A QUOTA : 3.5 m
Sigma_S= 633.6 daN/mq
Sigma_Sorizz= 633.6 daN/mq
Sigma_Svert= 0 daN/mq
parete_SUD: Geometria Parete,Terrapieno,Ipotesi di calcolo e Spinte
Geometria della parete :
ht = Altezza totale terreno a monte della parete dal piede
h = Altezza della parete dal piede
hf = Altezza della falda dal piede della parete
alfa = Angolo di inclinazione sulla verticale paramento esterno della parete
delta = Angolo di attrito terra-muro
Teta = Angolo inclinazione terrrapieno a monte sull'orizzontale
q = Sovraccarico sul terrapieno a monte
ht = 2,5 m
h = 3,5 m
hf = 0 m
alfa = 2 °
delta = 23,33 °
Teta = 15 °
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q = 250 daN/mq
Caratteristiche Terrapieno a monte parete :
Terreno a monte = Sabbia asciutta sciolta
Peso unità di volume = 1500 daN/mc
Peso unità di volume saturo = 1800 daN/mc
Angolo di Attrito = 30 °
Coesione = 0 daN/cmq
Coesione non drenata = 0 daN/cmq
Grado di Preconsolidazione [OCR] = 0
Parametri definizione accelerazioni sismiche [NTC/2008]+[Eurocodice 8/Parte 5/Appendice E] :
Accelerazione orizzontale massima attesa al sito = 0,02 g
Coefficiente Amplificazione Stratigrafica [Ss] = 1,8
Coefficiente Riduzione m = 0,18
Coefficiente Amplificazione Topografica [St] = 1,4
Rapporto Intensità Sismica Orizzontale/Verticale = 0,5
Ipotesi di calcolo spinte e pressioni sulla parete :
Terreno in Stato Attivo
Spinta e pressioni statiche valutate in condizioni di Spinta Attiva [Rankine - Coulomb]
Falda a monte assente
Pressioni e Spinta Sismica secondo formula di Mononobe-Okabe - [NTC/2008]+[Eurocodice 8/Parte 5/Appendice E]
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.0118
Kv = 0.0059
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 0.67 °
SPINTA STATICA SULLA PARETE :
K = 0.391
Spinta_STAT= 2076.69 daN
Spinta_STATorizz= 1877.04 daN
Spinta_STATvert= 888.47 daN
Punto di appl. spinta statica dal piede della parete : 0.88 m
SPINTA SISMICA SULLA PARETE TRASCURABILE
Distribuzione Pressioni sulla parete :
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PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 0 m
Sigma_STATorizz= 0 daN/mq
Sigma_STATvert= 0 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.0118
Kv = 0.0059
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 0.67 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 0 m
Sigma_S= 0 daN/mq
Sigma_Sorizz= 0 daN/mq
Sigma_Svert= 0 daN/mq
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 0.35 m
Sigma_STATorizz= 0 daN/mq
Sigma_STATvert= 0 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.0118
Kv = 0.0059
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 0.67 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 0.35 m
Sigma_S= 0 daN/mq
Sigma_Sorizz= 0 daN/mq
Sigma_Svert= 0 daN/mq
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 0.7 m
Sigma_STATorizz= 0 daN/mq
Sigma_STATvert= 0 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.0118
Kv = 0.0059
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 0.67 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 0.7 m
Sigma_S= 0 daN/mq
Sigma_Sorizz= 0 daN/mq
Sigma_Svert= 0 daN/mq
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 1.05 m
Sigma_STATorizz= 114.13 daN/mq
Sigma_STATvert= 54.02 daN/mq
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Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.0118
Kv = 0.0059
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 0.67 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 1.05 m
Sigma_S= -3.69 daN/mq
Sigma_Sorizz= -3.34 daN/mq
Sigma_Svert= -1.58 daN/mq
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 1.4 m
Sigma_STATorizz= 299.83 daN/mq
Sigma_STATvert= 141.92 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.0118
Kv = 0.0059
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 0.67 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 1.4 m
Sigma_S= -19.57 daN/mq
Sigma_Sorizz= -17.69 daN/mq
Sigma_Svert= -8.37 daN/mq
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 1.75 m
Sigma_STATorizz= 485.53 daN/mq
Sigma_STATvert= 229.82 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.0118
Kv = 0.0059
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 0.67 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 1.75 m
Sigma_S= -35.44 daN/mq
Sigma_Sorizz= -32.03 daN/mq
Sigma_Svert= -15.16 daN/mq
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 2.1 m
Sigma_STATorizz= 671.23 daN/mq
Sigma_STATvert= 317.71 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.0118
Kv = 0.0059
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Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 0.67 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 2.1 m
Sigma_S= -51.32 daN/mq
Sigma_Sorizz= -46.38 daN/mq
Sigma_Svert= -21.95 daN/mq
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 2.45 m
Sigma_STATorizz= 856.92 daN/mq
Sigma_STATvert= 405.61 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.0118
Kv = 0.0059
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 0.67 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 2.45 m
Sigma_S= -67.19 daN/mq
Sigma_Sorizz= -60.73 daN/mq
Sigma_Svert= -28.74 daN/mq
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 2.8 m
Sigma_STATorizz= 1042.62 daN/mq
Sigma_STATvert= 493.51 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.0118
Kv = 0.0059
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 0.67 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 2.8 m
Sigma_S= -83.07 daN/mq
Sigma_Sorizz= -75.08 daN/mq
Sigma_Svert= -35.54 daN/mq
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 3.15 m
Sigma_STATorizz= 1228.32 daN/mq
Sigma_STATvert= 581.41 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.0118
Kv = 0.0059
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 0.67 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 3.15 m
LoadSPEED 1.01 - licenza d'uso concessa a : Studio Tecnico - Ing. Vincenzo Bufano - 84030 Atena Lucana (SA)
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Sigma_S= -98.94 daN/mq
Sigma_Sorizz= -89.43 daN/mq
Sigma_Svert= -42.33 daN/mq
PRESSIONE STATICA SULLA PARETE A QUOTA : 3.5 m
Sigma_STATorizz= 1414.02 daN/mq
Sigma_STATvert= 669.31 daN/mq
Coefficiente sismico orizzontale e verticale
Kh = 0.0118
Kv = 0.0059
Incremento sismico angolo di inclinazione parete e terrapieno
Tetas = 0.67 °
PRESSIONE SISMICA SULLA PARETE A QUOTA : 3.5 m
Sigma_S= -114.82 daN/mq
Sigma_Sorizz= -103.78 daN/mq
Sigma_Svert= -49.12 daN/mq